拱板施工方案 - 图文

沿等拱板完成后进行浇筑，以保证有足够的操作平台。 4.3.5 台座脚手架搭拆

4.3.5.1本工程台座采用满堂扣件式钢管脚手架施工，脚手管为φ48×3.5的钢管。脚手架的搭设必须保证脚手架能够承载拱板所有施工荷载重量要求，脚手架框架单元尺寸为1350×1350×1540，由立杆（8000mm）、横杆（4000mm、6000mm）及扣件组成的支撑体系，立杆纵横间距为1350mm，步距为1540mm。(见附件5)

4.3.5.2脚手架搭设时，首先地坪需进行混凝土浇筑，将脚手架的基础位置清理干净，并在立杆底部加扫地杆用扣件扣牢, 扫地杆距离地面高度不大于20㎝。立杆的相邻接头、大横杆的相邻接头都应错开，并不在同一步距内，其接头距大横杆的距离不要大于步距的1／3，立杆和大横杆的节点处必须设置小横杆，在脚手架拆除之前，节点处的横杆不能拆除。 4.3.5.3大横杆放置在立杆内侧，立杆与大横杆用直角扣件扣紧，每个节点不能缺扣。同一排大横杆的水平偏差不能大于架子全长的1/300；小横杆应尽量靠近立杆位置，用直角扣件与立杆扣紧。上下各层小横杆应沿立杆左右两侧分别设置，以减少立杆的偏心受力。小横杆与大横杆要相互垂直，两头要伸出大横杆外10㎝以上，防止受力后滑脱。剪刀撑搭设时，将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上。最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不大于50㎝。剪刀撑的两端除用回转扣件与脚手架的立杆扣紧外，中间还要增加2～4个扣结点，与之相交的杆件扣紧。应满堂架四周与墙锚拉。

4.3.5.4 在顶部立杆与立杆之间中部设置1根中48×3．5钢管顶撑，然后用50×100木楞间隔100mm铺设，底模采用20厚复合模板（或竹胶板）。（详附件5） 4.3.5.5 拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定： 4.3.5.5.1 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底； 4.3.5.5.2 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。

4.3.5.5.3 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；

4.3.5.5.4 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；

4.3.5.5.5 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；

4.3.5.5.6.当脚手架采取分段。分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应设置连墙件和横向斜撑加固。

4.3.5.6 卸料时应符合下列规定： a、各构配件严抛掷至地面；

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b、 运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。 C、拆除前，对脚手架做一次全面检查，清除所有多余物件，并设立拆除警戒区，与拆除作业无关人员禁止入内。

d、拆除时先将脚手架上的顶丝松开，然后将木方和模板整块拆下，拆下的构件用麻绳吊下，低处人工递下，严禁抛掷。拆下的构件及时分类并码放整齐或送到指定地点存放。 4.3.5.7拱板张拉台座脚手架受力计算： 4.3.5.7.1 计算依据：

（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） (3)《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002） (4)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）

（5）工程设计图纸：根据施工实际情况，按满堂脚手架(宽15m×长23.5m×高8m)作为计算对象，脚手架搭设高度按8m计算（取最大高度计算），不考虑风荷载。材料选用扣件式钢管脚手架，规格?48×3.5mm，立杆纵距La=1.35m，横距Lb＝1.35m，步距h=1.54m。 4.3.5.7.2计算参数：

La=1.35m，横距Lb＝1.35m，步距h=1.54m；立杆截面积A=489mm2；立杆截面抵抗矩W＝（5.08×10）mm；立杆回转半径i＝15.8mm；钢材抗压强度设计值fc＝205kN/mm；

预制拱板的荷载在模板及其支撑体系上传递途径的设计为:

上弦荷载 → 隔板 → 下弦底模 → 楞木 → 满堂架水平钢管 → 满堂架竖向钢管 → 下弦荷载 地面混凝土垫层

4.3.5.7.3 立杆稳定性计算

(1)根据规范第5.6.2.3条LO=h+2a;lO=1.54+2×0.1=1.74m。λ=lo/i=1740/15.8=110.13。查得ψ=0.502（查规范附录C表C第56页） (2)计算N(单根钢管的轴向力)

1、脚手架自重=0.14KN/m×8×1.35×1.35=2.04KN 2、架上拱板及模板重：

a、下弦（0.1×0.2×2+(1.21-0.2)×0.04）×24.5KN/m3=1.97KN/m b、上弦（0.1×0.12×2+(1.21-0.2)×0.04）×24.5KN/m3=1.58KN/m C、隔板 0.12×0.06×1/2×0.99×4×24.5KN/ m3=1.02KN d.节点0.05×0.16×1/2×0.99×4×24.5 KN/ m3=0.39KN

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小计：（1.97+1.58+1.02+0.39）=4.96 3、单根立管承载拱板混凝土重量

（1．97+1.58）/1.20×1.35×1.35+1.61+1.02+0.39=8.41 4、模板重

a、下弦：（0.04×0.2×2+0.04×0.16×2）×8KN/ m3=0.23KN/m 下弦底模为满铺2CM厚木板:0.02×1.12×8KN/ m3=0.18KN/m c、上弦：（0.04×0.12×2+0.04×0.08×2）×8KN/ m3=0.13KN/m 0.02×0.97×8KN/ m3=0.155KN

节点：（0.04×0.18×0.97×2+0.04×0.1×0.97×2）×8KN/ m3=0.17KN d、拱板的模板重： 0.23+0.18+0.13+0.155+0.17=0.865KN/m 小计:0.23+0.18+0.13+0.155+0.865=1.56

4、单根立管承载拱板模板的重量：0.865/1.20×1.35×1.35=1.31KN 5、台座楞木及木板重：（楞断面4CM×10CM间距100，楞木上木板厚度2CM） （0.04+0.02）×1.35×1.35×8KN/ m3=0.87KN 6、施工荷载

2.5×1.35×1.35=4.56KN

N=(2.04+8.41+1.31+0.87)×1.35+3.6×1.4=22.09KN

7、根据稳定性计算公式：N/ψA=22090/(0.502×489)=89.98

根据室内取除表土后实际情况，查本工程地质勘察报告，支撑架的地基承载力为Fg=170KPa，由于该支撑架下为100厚C10混凝土垫层，垫层下为300厚碎石和砂夹石基层，当扩散角按45度计算时脚手架单根钢管的地基面积A=400×400=160000mm2 N=22090N(见立杆稳定计算) P=N/A=22090/160000=0.14KN/mm2=140KPa

4.3.5.7.5 钢管横杆的抗弯强度计算：

（1）预应力拱板的混凝土重力、钢筋重力、模板重力及施工荷载通过下弦底板模板传递到木龙骨，再由4根间距400的水平钢管传到横杆上，横杆上每根水平钢管的重力和间距相等，横杆上荷载按均布荷载计算。

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q=12.43KN/m400AB钢管抗弯强度计算简图

（2）拱板下弦底模上的荷载

由本方案立杆稳定性计算式中的拱板混凝土及拱板模板重（不含底模）为：

（4.96+0.865）/1.2×1.35=6.55KN/m

（3）底模及底模下木龙骨重：

（0.02×1.35+0.04×1.35）×8=0.65KN/m

（4）间距400的水平钢管重：

(3.8×1.35×4)/1.35=15.2Kg/m=0.152KN/m

（5）施工人员及设备荷载标准值

2.5×1.35=3.4KN/m

q=(6.55+0.65+0.152)×1.35+3×1.4=14.12KN/m

M=(1/8)×14.12×0.42=2.82×105N·mm

(6)钢管的截面特性: W=5.08cm f=205KN/mm

M/W≤f (2.82×105)/(5.08×103)=55.51N/mm2

钢管横杆抗弯强度满足要求。

4.3.5.7.6 钢管横杆挠度计算：

（5/384）×（ql4/EI）≤1/150

式中：

E----钢管的弹性模量 I----钢管的截面惯性矩

q----作用在钢管横杆上的均布荷载 l----钢管横杆的跨度

数据：l=40cm；E=2.06×105N/mm2；I=12.10cm4

(5/384)×((141.2×404)/2.06×107×12.10)=0.019<40/150=0.27

故钢管横杆的挠度满足要求

4.3.5.7.7 钢管横杆连接扣件抗滑移力计算：

根据JQJ130---2001(2002年版)扣件抗滑移力为R=8KN；由横杆抗弯强度计算中可知，横杆

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