卸料平台方案（最终版本）

《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011） 《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012） 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） （一）、参数信息:_ （1）.荷载参数

脚手板类别 栏杆挡板类别 施工人员等活荷载(kN/m2)

脚手板类别 木脚手板挡板 2.00 脚手板自重(kN/m2) 栏杆挡板自重(kN/m) 最大堆放材料荷载(kN) 0.35 0.14 8.00 （2）.悬挑参数

内侧钢绳与墙的距离(m) 3.00 外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m) 1.00 3.00 上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m) 钢丝绳安全系数

6.00 悬挑梁与墙的节点按 铰支 计算 （3）.水平支撑梁

主梁材料及型号 次梁水平间距(m)

16号槽钢槽口水平[ 1.00 次梁材料及型号 建筑物与次梁的最大允许距离(m) 14a号槽钢槽口水平[ 0.20 （4）卸料平台参数

悬挑长度(m)

4.00 次梁悬臂(m) 0.00

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（二）、次梁的验算:

次梁选择 14a号槽钢槽口水平[ ，间距1m，其截面特性为： 面积 A=18.51cm2； 惯性距 Ix=563.700cm4； 转动惯量 Wx=80.500cm3； 回转半径 ix=5.520cm；

截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。 （1）.荷载计算

(1)、脚手板的自重标准值：本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1=0.35× 1.00= 0.35kN/m；

(2)、型钢自重标准值：本例采用14a号槽钢槽口水平[，标准值为0.15 kN/m Q2=0.15 kN/m (3)、活荷载计算

1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m2

2)最大堆放材料荷载P：8.00kN 荷载组合

Q=1.2×(0.35+0.15)+1.4×2.00×1.00=3.39kN/m P=1.4×8.00=11.20kN （2）.内力验算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：

经计算得出: Mmax = (3.39×2.002/8)×(1-(0.002/2.002))2+11.20×2.00/4=7.30kN·m。

最大支座力计算公式: R = [P + q(l+2m)]/2

经计算得出: R = (11.20 + 3.39×(2.00 + 2×0.00))/2 = 8.99kN （3）.抗弯强度验算 次梁应力：

其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；

[f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值 σ =7.30×103/(1.05×80.500)=86.33 N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 σ =86.332 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!

（4）.整体稳定性验算

其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到 φb=570×9.50×58.00×235/(2000.00×140.00×235.0)=1.12； 由于 φb大于0.6，按照下面公式调整：

得到 φb' = 0.819；

次梁槽钢的稳定性验算 σ =7.30×103/(0.819×80.500)=110.74 N/mm2

次梁槽钢的稳定性验算 σ =110.737 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!

（三）、主梁的验算:

根据实际情况考虑，按照内外侧钢丝绳同时受力计算。在计算时，对于外侧钢丝绳，由于变形较大，导致卸料平台的边形也较大，所以，按照钢丝绳和卸料平台协调变形的渐近法进行计算；对于内侧钢丝绳，由于变形较小，按照支点法进行计算。

主梁选择 16号槽钢槽口水平[ ，其截面特性为： 面积 A=25.15cm2； 惯性距 Ix=934.500cm4； 转动惯量 Wx=116.800cm3； 回转半径 ix=6.100cm；

截面尺寸：b=65mm,h=160mm,t=10mm。 （1）.荷载验算

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；

Q1 = 0.14kN/m；

(2)槽钢自重荷载 Q2=0.20kN/m

静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.20) = 0.40kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R； （2）.内力验算

先将外侧钢丝绳与型钢的作用点看做支点，通过连续梁求出该点的支座反力。