(完整版)年产68万吨热轧线材车间设计毕业设计

2) 传导温度

?td?0.284?R?305? ?0.284?22?H?h???150?108??0.22?h42?1??0.9311 其中： q?1?2R2?305

??arccos?arccos0.9311?21.4?3) 中间温度

T?1323??t???td?1323?17.3?0.13?1305.57k

4) 粘性系数

??0.1??14?0.01?t??0.1??14?0.01??1305.57?273???0.37

5) 变形抗力 6) 摩擦系数

f?0.94?0.0005t?0.00056??0.94?0.0005??1305.57?273??0.00056?0.22?0.527) 外摩擦影响系数

m?1.6fR??h?1.2?h1.6?0.52?305?48?1.2?48??0.17

H?h150?108 8) 平均变形速度

48?h2?0.22?610?1000?0.48 R????H?h150?1082v9) 平均单位压力

????1?0.17???84.5?0.37?0.48??99.1MPa p??1?m????????10) 变形温升

?tp?0.041?p?lnH150?0.041?99.1?ln?1.335k h10811) 轧制温度

tz?T??tp?1305.57?1.335?1306.91k

12) 压下率 13) 力臂系数

??0.605?0.575??0.605?0.575?0.32?0.421

14)轧制压力

p?p?F?P?R?h?15) 轧制力矩

B?b?99.1?305?48?158.25?1897.28KN 2M?2p?lc?1897.28?2?0.421?305?48/1000?193.3KN?m

计算得出第一道次轧制力和力矩为： KN，

下面表格是剩下道次的轧制力和力矩6.3

表6.3其余轧制力和力矩

机 架 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14

轧制力/KN 轧制力矩KNm 1897.28 1872.78 1570.94 1235.78 497.84 701.68 920.22 947.66 685.02 483.14 271.46 234.22 250.88 209.72 193.3 201.6 150.7 108.8 26.9 48.4 50.7 67.6 33.4 24.3 9.6 8.6 7.4 6.8

15 16 17 18 109.76 162.46 152.88 168.56 2.7 3.5 3.5 4.3 6.2电机功率的校核

6.2.1轧辊强度校核

坯料在整个轧制过程中所产生的轧制力和轧制力矩都会直接承受给轧辊，所以，轧辊的强度往往会影响整个轧机组，因此，本设计在这里进行轧辊的校核，为了验证有没有能力承受足够的破坏力，下面是校核部分校[7]。

经过计算可以知道第一道的轧辊轧制力最大，所以选第一道次为计算对象。 （1）校核辊身强度

辊颈直径：d=0.55D=335.5mm

辊颈长：l=0.92d=0.92×335.5=308.66mm

c=l=154.33mm

本设计中所受最大弯矩为：

(6.12)

式中：P—轧辊承受的轧制力；

a —压下螺丝中心距，a=308.66+960=1268.66mm；

x—轧制力作用点到支撑反力的距离的x=634.33mm。

M D =1897.28(1268.66-634.33)634.33/1268.66 = 601.8KN? m

所以，MD=601.8kN?m 弯曲应力为：

(6.13)

= 601.8/0.1×（6.1）3 = 26.5 式中：D—轧辊的直径。

所以，弯曲应力=26.5MPa

查得：

可见<，所以轧辊辊身强度足够。 （2）辊颈强度

本设计的孔型轧辊弯矩是由P决定的：

(6.14)

辊颈危险断面上的弯曲应力?d：

(6.15)

= 1897.28/2×0.15433/0.1×(3.355)3

= 38.8 求得： =38.8MPa

本设计在轧辊上的扭矩为：

(6.16)

扭转应力

(6.17)

=1/2×193.3/0.2×(3.355)3

=12.8

求得： =12.8MPa 根据计算得：

?d?0.625?d?4?2 (6.18) ?2?0.375 =0.375×38.8+0.625 =42.7 所以， =42.7MPa

可见<，所以辊颈强度符合要求。 （3）辊头校核

本设计扭转应力可为：

(6.19)

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