齐鲁石化公司胜利炼油厂连续重整装置实习报告

青岛科技大学实习报告

标定 再生器压力Mpa 0.55 0.55 一段烧焦 温度（入口/出口）℃ 460 463/491 入口气体含氧v% 0.5—0.7 0.64 二段烧焦 温度（入口/出口）℃ 480/520 478/487.5 出口气体含氧v% 0.2—0.3 0.21 熔烧和氧氯化 入口温度 ℃ 520 521 入口气体含氧量v% 4—6 3.03 闭锁料斗 温度 ℃ 250 66 压力 Mpa 0.25—0.55 0.32—0.55 还原罐 温度 ℃ 480 464 压力 Mpa 0.5 0.52 28

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再生洗涤罐 温度 ℃ 40 40 压力 Mpa 0.47 0.35 催化剂循环量 kg/h 520 480--520 项目 待生催化剂 再生催化剂 表5 待生和再生催化剂碳和氯的含量（%）

04--05 C 3.47 0.02 Cl 1.07 1.06 04--06 C 4.27 0.02 Cl 1.07 1.166 04--07 C 5.04 0.02 Cl 1.06 1.17 2.2.5 催化剂再生过程物料衡算和能量衡算分析

再生系统中空气的作用主要用于催化剂烧焦，少量随洗涤罐出口的压控处排掉。

(1) 催化剂的循环周期是102 /次，循环速度是 102×40500÷330÷24＝520 kg/h (2)烧焦用的空气量

假设催化剂的循环量为52okg/h,催化剂的含焦量为5.63w%。根C+O2=C O2耗的氧含量为

相应用于催化剂烧焦的空气量为 (3)放空排放掉的空气量

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为了保持再生系统的压力平衡，原则上要将新补充的空气中没有消耗掉的氮气全部排掉，而排掉的氮气中一般含有0.6V%的氧气，因此放空排放掉的空气量约为:

需给再生系统补人的空气.总量为:266.7+6=272.7

(4) 动力消耗=每标准立方米消耗的功×进气速率 或 时间×功率 P=3600×500=1800kJ/h

（5）再生塔空塔气速假设为0.12m/s 内径=√272.7÷3600÷0.12÷3.14 =0.448m 整合后为450mm

（6）C和O2 燃烧热为393.5kJ/mol

故烧碳时产生的热量为Q=56×1000÷22.4×393.5=983750kJ/h =273.26 kJ/s

为保证塔的稳定性需交换出这些热量，换热器采用列管式，换热介质为N2.O2.CO2 3%NaOH的冷却水。温度从60—175℃，平均比热容为4.1kJ/kg, 冷却水量W= Q÷4.1÷（175-60）=0.58kg/s

采用25×2.5的不锈钢管，假设换热系数为800w/(s·㎡),管长3m，换热面积S=Q/（K·Δt）=273.26×1000÷800÷150=2.28㎡ 管数=S÷(3.14×0.025×3)=10

表6 PS--VⅡ与参比剂R催化剂的工况

催化剂

进料量/t·h﹣1 (N+0.9A) ·%

PS--VⅡ

174.37

57

R

157.14

57.32

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干点/℃ 167.2

168.8

氢油摩尔比 3.22

3.58

产物RON 103

103.13

催化剂循环量/kg·h﹣1 520 再生周期/次

31.22

催化剂积炭·%

5.56

520 102

5.63

表 7 R—132 和R—32催化剂再生条件及结果

项目

设计值 标--Ⅰ

催化剂循环速率kg·h﹣1

520 578 562

催化剂积炭速率kg·h﹣1

63 49--53 40 60--67

待生催化剂

5.01

1.02 544

标--Ⅱ

标--Ⅲ

碳含量 % 6.50 氯含量 %

6.1--7.4 1.0-1.1

5.3—5.7 0.97-1.03

1.05-1.19

再生催化剂

碳含量 % <0.2 氯含量 %

0.08 0.056 1.14-1.17 1.16 0.1 1.1-1.3 1.1-1.19 31