高支模专项施工方案（碗扣式钢管脚手架）

高支模施工专项方案

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[6.281]/1= 6.281kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.906/1＝1.906kN/m 小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2 =0.049kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.75-0.1)=0.395kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.75-0.1)=0.395kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×(0.45-0.4/2)/2×1=0.721kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×((0.9-0.45)-0.4/2)/2×1=0.721kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.906+0.049+0.395+0.721=3.071kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.281+0.049=6.329kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.906+0.049+0.395+0.721=3.071kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.071,6.329,3.071]=6.329kN/m 正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.442/1＝1.442kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[4.806]/1= 4.806kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.442/1＝1.442kN/m 小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/2 =0.04kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.75-0.1)=0.325kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.75-0.1)=0.325kN/m 梁

左

侧

楼

板

传

递

给

左

边

小

梁

荷

载

q4

左

'＝

[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)]×(0.45-0.4/2)/2×1=0.376kN/m 梁

右

侧

楼

板

传

递

给

右

边

小

梁

荷

载

q4

右

'＝

[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)]×((0.9-0.45)-0.4/2)/2×1=0.376kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =1.442+0.04+0.325+0.376=2.183kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.806+0.04=4.846kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.442+0.04+0.325+0.376=2.183kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.183,4.846,2.183]=4.846kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

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高支模施工专项方案

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.329×0.92，0.5×6.329×0.22]＝0.641kN·m σ=Mmax/W=0.641×106/54000=11.867N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.329×0.9，6.329×0.2]＝3.56kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.56×1000/(2×40×90)＝1.483N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.846×9004/(100×9350×243×104)＝0.729mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝4.846×2004/(8×9350×243×104)＝0.043mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态

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高支模施工专项方案

Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.329×0.9,0.375×6.329×0.9+6.329×0.2]=7.12kN 同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.455kN,R2=7.12kN,R3=3.455kN 正常使用极限状态

Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.846×0.9,0.375×4.846×0.9+4.846×0.2]=5.452kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.456kN,R2'=5.452kN,R3'=2.456kN

六、主梁验算

主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 可调托座内主梁根数 22钢管 Φ48×2.8 125 206000 2 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 受力不均匀系数 432Φ48.3×3.6 205 4.25 10.19 0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

1、抗弯验算

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高支模施工专项方案

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.179×106/4250=42.161N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝1.551kN

τmax=2Vmax/A=2×1.551×1000/398＝7.793N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图(mm)

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