现浇梁模板支架工程专项安全施工方案

模板支架工程专项安全施工方案

q?l218.60?0.252??0.145KN?m 则：Mmax=88采用模板容许弯应力[?w]=6Mpa。 模板需要的截面模量：W=

M0.145?52

??2.685?10m[?W]?0.90.9?6.0?103模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：

6?W6?2.685?10?5 h=??0.013m?13mm

b1因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。 3.2.2.6侧模验算

根据前面计算，分别按10×10cm方木以25cm的间距布置，以侧模最不利荷载部位3－3截面进行模板计算，则有：

10×10cm方木以间距25cm布置

q=( q4+ q5)l=(4.0+53.35)×0.25=14.338kN/m

q?l214.338?0.252??0.112KN?m 则：Mmax=88模板需要的截面模量：W=

M0.112?52

??2.074?10m3[?W]?0.90.9?6.0?10模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：

6?W6?2.074?10?5 h=??0.0112m?11mm

b1根据计算梁底模、侧模采用的竹胶板计算厚度均在12mm以下，因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板满足要求。

3.2.2.7立杆底座和地基承载力验算 ⑴ 立杆承受荷载计算

主桥1－1截面处：在主桥墩旁两侧各5m范围部位，间距为60×60cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：

N＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

＝ 0.6×0.6×(34.85+1.0+2.5+2+2.94)=15.584kN

主桥2－2截面处：主桥跨中范围内，间距为60×90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：

N＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

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＝ 0.6×0.9×(34.85+1.0+2.5+2+2.94)=23.377kN

主桥3－3截面处：主桥全跨范围内，间距为60×90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：

N＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

＝ 0.6×0.6×(68.88+1.0+2.5+2+3.38)=27.994kN 60(90)cm60(90）cm25cm 40cm ⑵ 立杆底托验算 立杆底托验算： N≤Rd

通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为主桥3－3横截面处间距60×60cm布置的立杆，即：

N＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

＝ 0.6×0.6×(68.88+1.0+2.5+2+2.94)=27.994kN

底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN; 得：27.994KN＜40KN 立杆底托符合要求。 ⑶ 立杆地基承载力验算

根据设计图纸要求，卫星路主线采用原路面结构作为基础，中央分隔带及承台基坑处需换填处理压实处理，采用重型压路机碾压密实(压实度≥90%)，达到要求后，再填筑40cm的40cm厚山皮石，分层填筑，分层碾压，使压实度达到94％以上后，浇筑25cmC20砼硬化处理，根据施工经验承载力可达200KPa。（参考《建筑施工计算手册》。

立杆地基承载力验算：

N≤K·fAdk

式中： N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；

Ad——为立杆底座面积Ad=15cm×15cm=225cm2；

按照最不利荷载考虑（主桥变截面箱梁3－3横截面处立杆轴力），立杆底拖下砼基础承载力：

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N27.994??1244KPa＜Ad0.0225?f?＝15000KPa，底拖下砼基础承载力满足要

cd求。

底托坐落在25cm加筋砼层上，按照力传递面积计算：

2A?(2?0.25?tg45??0.25）?0.5625m2

K调整系数；混凝土基础系数为1.0 按照最不利荷载考虑：

N27.994KN=?49.77KPa≤K·[fk]=1.0×200KPa 2Ad0.5625m将混凝土作为刚性结构在主桥跨中范围部位，按照间距60×60cm布置，在1平方米面积上地基最大承载力F为:

F＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

＝ 1.0×1.0×(68.88+1.0+2.5+2+3.88)=77.76kN 则，F＝77.76kpa＜[fk]=1.0×200Kpa 经过地基处理后，可以满足要求。 3.2.2.8支架变形计算 支架变形量值F的计算 F＝f1＋f2＋f3＋f4 ⑴ 主桥3－3截面处

①f1为支架在荷载作用下的弹性变形量

由上计算每根钢管受力为27.994KN，φ48mm×3.5㎜钢管的截面积为489mm2。 于是f1=б*L/E

б＝27.994/489×103＝57.25N/mm2 ， 则f1＝57.25×5/（2.06×105）＝1.32mm。 ②f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量

支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩δ1和方木对方木压缩δ2两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即f2＝δ1＋δ2＝5mm。

③f3为支架基底受荷载后的非弹性沉降量，基底处理时采用山皮石压实、混凝土铺装为刚性基础暂列为2mm（施工时以实测为准）。

④f4为地基的弹性变形

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地基的弹性变形f4按公式f4＝σ/EP，式中σ为地基所受荷载，EP为处理后地基土的压缩模量6.2取设计参数建议值。

f4＝σ/EP＝57.25/6.2＝9.2mm。 故支架变形量值F为

F＝f1＋f2＋f3＋f4=1.32+5+2+9.2=17.5㎜ 3.3门架体系验算 3.3.1门架布置

门架采用C20钢筋砼基础，基础尺寸0.9*1m,立柱采用Φ325*10mm钢管，间距L1=3m, 钢管立柱上方分配梁采用I32C工字钢，主梁采用I45C工字钢，间距L2=0.6m,主梁上方按支架法施工的间距0.25m铺设10*10cm方木。

3.3.2荷载分析

根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

⑵ q2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，

经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。

⑶ q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板

及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。

⑷ q4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 3.3.3荷载计算 ⑴ 箱梁自重——q1计算

根据主线桥现浇箱梁结构特点， 取门架最不利位置荷载主桥1－1截面分别进行自重计算。

根据横断面图，则： q1 ＝

Wγc?A26??16.007?3.62*2?＝29.04kPa =＝BB7.85 取1.2的安全系数，则q1＝29.04×1.2＝34.85kPa

注：B—— 箱梁底宽，取7.85m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

3.3.4门架验算

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