现浇梁模板支架工程专项安全施工方案

模板支架工程专项安全施工方案

WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38 us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.2

w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2 故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN La—立杆纵距0.9m； h—横杆步距1.2m，

故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.143KN

W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得W=5.26

则，N/ΦA+MW/W＝24.589*103/（0.744*489）+0.143*106/（5.26*103）

＝94.77N/mm2≤f＝205N/mm2

⑶ 3－3截面处

在主桥变截面梁桥跨范围内，碗扣件式支架体系均采用60×60×60cm的布置结构如图：

模板斜撑立杆大横杆 步距0.6

模板纵 向斜撑立杆小横杆步距0.6

①立杆强度验算

横 向单位：m根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为60cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝40kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5）。

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立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）

NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力 ΣNQK—施工荷载标准值；

于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×68.88=24.80KN

NG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN

ΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+3.38)=2.296KN

则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（24.8+0.36）+0.85×1.4×2.296=32.92KN＜［N］＝40kN，强度满足要求。

②立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。 i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

附录B得i＝15.9㎜。

长细比λ＝l0/i 计算长度：l0=kμh=0.6m

上式中 k——计算长度附加系数，其值取1。

μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数， 查表无此范围，纵横跨数较多，整体稳定性较好，μ取1 h——立杆步距，h＝0.6m。

于是，λ＝l0/i＝38，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录A0.6得Φ＝0.893。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

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MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10 WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38 us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.2

w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2 故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN La—立杆纵距0.6m； h—步距0.6m，

故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.006MPa

W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得W=5.26

则N/ΦA+MW/W＝32.92*10/（0.893*489）+0.006*106/（5.26*103）

＝76.53KN/mm2≤f＝205N/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。

3.2.2.2满堂支架整体抗倾覆验算

依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。

K0=稳定力矩/倾覆力矩=y*Ni/ΣMw 采用主桥中跨30m验算支架抗倾覆能力：

主桥梁底宽度7.85m，长30m采用60×90×120cm跨中支架来验算全桥： 支架横向13排； 支架纵向34排； 高度5m；

顶托TC60共需要13*34=442个； 立杆需要442*5=2210m;

横杆需要33*4*13*0.9+12*4*34*0.6=2524m； 故：钢管总重4734*3.84=18.179t; 顶托TC60总重为：442*7.2=3.182t；

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故Ni =（18.179+3.182）*9.8=209.34KN； 稳定力矩= y*Ni=3.9*209.34=816.43KN.m

依据以上对风荷载计算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2 跨中80m共受力为：q=0.927*5*30=139.05KN； 倾覆力矩=q*2.5=139.05*2.5=347.6KN.m K0=稳定力矩/倾覆力矩=816.43/347.6=2.35>1.3 计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求。

3.2.2.3箱梁底模下横桥向方木验算

本施工方案中箱梁底模底面横桥向均采用10×10cm方木，方木横桥向跨度无论在等截面箱梁或不等截面箱梁中间距均按照L＝60cm设计，因此只对跨距L＝60cm下，最不利荷载下（主桥3－3截面）进行受力计算,如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。

60cm q(KN/m)底模下横桥向方木受力简图q(KN/m)尺寸单位：cm方木材质为杉木，［δw］=11MPa［δτ］=17MPa E=9000MPa

⑴ 主桥3－3截面（变截面箱梁全跨范围）

按主桥变截面全跨范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝60cm间距B=25cm进行验算。

① 每根方木抗弯承载力验算

q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(68.88+1.0+2.5+2)×0.25=18.60kN/m Mmax＝(1/8) qL2=(1/8)×18.60×0.62＝0.84kN·m W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=167cm3 则?maxMmax0.84?103???5.03MPa?0.9?w?0.9?11?9.9MPa W16714