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RN??TN0.742??100%?287%1??TN1?0.742TN0?TNe58?15??74.2%TN058
?TN?式中
?TN——TN的去除效率，%；
TN0TNe——进水总氮浓度，mg/L； ——出水总氮浓度，mg/L。
（3）反应池容积V(m3)
V?式中
Q(S0?Se)130000?(320?10)??80609(m3)
NsX0.15?3333Q——设计平均流量，m3/d； S0——进水BOD5浓度，mg/L； Se——出水BOD5浓度，mg/L。 （4）生物反应池总水力停留时间t(h)
t?V80609??0.62d?14.88h（取15h） Q130000（5）厌氧池、缺氧池和好氧池的水力停留时间和有效容积 设厌氧：缺氧：好氧水力停留时间比为1:1:3，则
厌氧池水力停留时间t1=3h；厌氧池有效容积V厌：16121.8m3； 缺氧池水力停留时间t2=3h；缺氧池有效容积V缺：16121.8m3； 好氧池水力停留时间t3=9h。好氧池有效容积V好：48365.4m3。 （6）校核氮磷负荷 好氧段总氮负荷校核：
QTN0130000?58??0.047kgTN/(kgMLSS?d)?0.05kgTN/(kgMLSS?d) XV好3333?48365.4 厌氧段总磷负荷校核：
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QTP0130000?10??0.024kgTP/(kgMLSS?d)?0.06kgTP/(kgMLSS?d) XV厌3333?16121.8符合设计要求，验证通过。 （7）剩余污泥量W(kg/d)
①污水处理生成污泥量（干重）W1（kg/d）
W1?式中
Y(S0?Se)Q0.6?(320?10)?130000??24180(kg/d)
10001000 Y——污泥增殖系数，0.5～0.7，取0.6。 内源呼吸作用分解的污泥（干重）W2（kg/d）
W2?kdXrV好0.05?2500?48365.4??6045.7(kg/d) 10001000Xr?fX?0.75?3333?2500(mg/L)式中
kd——污泥自身氧化率，0.05～0.1，取0.05； Xr——有机活性污泥浓度，mg/L； f——f?MLVSS，取0.75。 MLSS ②不可生物降解和惰性的悬浮物（干重）W3(kg/d)
可降解有机物内源代谢后产生的残留物比例可由微生物分解合成代谢之间
2的关系得出为?20%?13.33%。同时可有上文可知惰性悬浮物占进水SS的比
3例为1-f=25%，所以两者占TSS的比例总和为13.33%+25=38.33%，设计取40%，则
W3?(TSS?TSSe)?40%(180?10)?40%?Q??130000?8840(kg/d)
10001000则由此可得出剩余污泥量为：
W?W1?W2?W3?19284.48?4821.6?7050.24?21513.12kg/d
（8）生物反应池规格尺寸，设计采用3组并联运行 ① 厌氧池：取有效水深H厌=5m，则单池面积：
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A厌?V厌16121.8??1074.78m2,取1080m2 3H厌3?5 取厌氧池长70m，则其宽为16m（分两个廊道，每个宽b=8m）； 设超高h=0.5m，则厌氧池的尺寸为70m×16m×5.5m。 ② 缺氧池：取有效水深H缺=5m，则单池面积：
A缺?V缺16121.8??1074.78m2,取1080m2 3H缺3?5 取缺氧池长70m，则其宽为20m（分两个廊道，每个宽b=8m）； 设超高h=0.5m，则厌氧池的尺寸为70m×16m×5.5m。 ③ 好氧池：取有效水深H好=5m，则单池面积：
A好?V好48365.4??3224.36m2,取3300m2 3H好3?5 取缺氧池长70m，则其宽为48m（分五个廊道，每个宽b=9.6m）； 设超高h=0.5m，则好氧氧池的尺寸为70m×48m×5.5m。
有上述数据可知b/h=8/5.5=1.5，符合宽深比1~2的设计要求，验证通过。 L/b=70/10=7，符合长宽比5~10的设计要求，验证通过。 （10）设计需氧量?O(kgO2/d)
42242?51022.54?4571.54kgO5kgO ?O?O1?O2?O3?3351?2/d?190(2/h)
O1?Q(S0?Se)130000?(320?10)?1.42(W1?W2)??1.42?(24180?6045.7)?33514kgO2/d0.68?10000.68?1000
由微生物合成代谢所需要的BOD：N：P=100:5:1可知，去除320-10=310mg/L有机物的同时要同化310/100×5=15.5mg/L的氨氮，因此被同化的氨氮量即为：
?N?进水氨氮-出水氨氮-用于合成的氨氮?58?5?15.5?37.5(mg/L)
O2?4.6Q?N4.6?130000?37.5??22425(kgO2/d)
10001000实际需要最低反硝化的氨氮
?N??进水氨氮-出水总氮-用于合成的氨氮?58?15?15.5?27.5mg/L
O3?
2.86Q?N2.86?130000?27.5??10224.5(kgO2/d)
1000100030
式中
O1——碳化需氧量，kgO2/d; O2——氨氮硝化需氧量，kgO2/d; O3——反硝化脱氮产氧量，kgO2/d 最大需氧量与平均需氧量之比为1.4，则
?Omax?1.4?O?1.4?45714.5?64000.3kgO2/d?2666.7(kgO2/h)
（11）标准需氧量SOR(kgO2/h)
设计准备采用微孔曝气，查其参数取氧转移效率EA?20%，据工程概况介绍中工程地气象资料中得知水温20℃。则标准状态下的需氧量SOR
SOR?式中
????Csm(T)?CL??1.024?OCs(20)(T?20)
?——气压调整系数，取1
CL——曝气池内平均溶解氧，mg/L，取2
Cs（20）——水温为20℃时清水中的溶解氧饱和度，为9.17mg/L Csm（T）——设计水温T℃时好氧反应池中平均溶解氧的饱和度，mg/L
? ——污水传氧速率与清水传氧速率之比，取0.82
? ——污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧之比，取0.85 空气扩散气出口处绝对压Pb(Pa)，设曝气器敷设于距离池底0.2m处
Pb?1.013?105?9.8?103H?1.013?105?9.8?103?(5?0.2)?1.4834?105(Pa)
空气离开好氧反应池时氧的百分比：
Ot?21(1?EA)21?0.8?100%??17.54%
79?21(1?EA)79?21?0.8好氧反应池中平均溶解氧饱和度：
Csm(20)?1.4834?10517.54?PbOt????Cs(20)????9.17???55???10.42mg/L 2.066?10422.066?1042????故标准需氧量为
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