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（A）50；（B） 100；（C）150；（D）200。
113.开关量输入模件即DI的数量一般为字节位数（ D ）的倍数。 （A）2；（B）4；（C）6；（D）8。
114.在DCS中受控设备的状态显示红色，表示该设备处于（ A ）状态。 （A）运行；（B）停止；（C）停电；（D）禁操。
115.在DCS中受控设备的状态显示白圈，表示该设备处于（ D ）状态。 （A）运行；（B）停止；（C）停电；（D）禁操。
116.运行人员应遵守计算机的使用规定，（ A ）是运行人员进行调整的工具。 （A）鼠标；（B）显示器；（C）控制按钮；（D）光标。
117.DCS的操作员站有操作自动记录功能，操作记录在（ B ）中显示。 （A）操作画面；（B）报警窗口；（C）模拟图；（D）趋势图。
118.运行人员在设备控制器上进行操作，如操作按钮显示灰色，表示该设备（ D ）。 （A）只可以开启；（B）只可以关闭；（C）可以开启和关闭；（D）不能操作。
119.当锅炉因某种原因使主汽压力下降，投入协调控制系统的（ B ）功能，可以维持机前压力稳定运行。 （A）真空低限制；（B）主汽压力限制；（C）负荷限制；（D）负荷控制。
120.DCS系统的备用电源的切换时间应小于（ C ）ms，以保证控制器不初始化。 （A）1；（B）3；（C）5；（D）7。[T/]
121.当全部操作员站出现故障, 无可靠的后备操作监视手段，应 （ D ）。 （A）就地操作；（B）通知热工人员操作；（C）通知热工人员修复；（D）立即停机停炉。
122.为使电网中各台机组所承担的一次调频量基本平衡，且控制系统稳定，要求各机组的静态特性曲线（ C ）。 （A）要高低分配；（B）相同；（C）基本相同；（D）不作要求。
123.描述汽轮发电机组在稳定工况下，（ D ）与转速的关系曲线，称为调节系统的静态特性曲线。
（A）振动；（B）调门开度；（C）伺服信号；（D）功率。
124.为了保证机组调节系统稳定，汽轮机转速变动率一般应取（ B ）为合适。 （A）1%～2%；（B）3%～6%；（C）6%～9%；（D）9%～12%。
125.再热机组将阀门的动作规律应设计成：高压缸调节汽门全程可调；中压缸调节汽阀 （ A ）的额定负荷以下可调，（ ）以上全开。 （A）1/3，1/3；（B）1/3，1/2；（C）1/2，1/3；（D）1/3，2/3。
126.同步器改变汽轮机转速的范围一般为额定转速的（ D ）。 （A）-2%～+5%；（B）-3%～+5%；（C）-4%～+6%；（D）-5%～+7%。
127.从机组的启停和甩负荷情况看，再热汽轮机的空载汽耗量一般为（ D ）的额定汽耗量。
（A）30%；（B）15%～30%；（C）30%～50%；（D）３％～8％。
128.协调控制系统共有五种运行方式，其中最为完善、功能最强的方式是（ B ）。 （A）机炉独自控制方式；（B）协调控制方式；（C）汽轮机跟随锅炉方式；（D）锅炉跟随汽轮机方式。
129.协调控制系统由两大部分组成，其一是机、炉独立控制系统，另一部分是（ C ）。 （A）中调来的负荷指令；（B）电液调节系统；（C）主控制系统；（D）机组主控制器。
130.当需要接受中央调度指令参加电网调频时，机组应采用（ D ）控制方式。 （A）机跟炉；（B）炉跟机；（C）机炉手动；（D）机炉协调。
131.炉跟机的控制方式特点是（ C ）。
（A）主蒸汽压力变化平稳；（B）负荷变化平稳；（C）负荷变化快，适应性好；（D）锅炉运行稳定。
132.数字电液调节系统的中央处理单元是（ B ）。 （A）调节器；（B）数字计算机；（C）电液转换器；（D）模拟计算机。
133.在数字电液调节系统中，数字计算机输出信号必须经过（ B ）转换器才能控制电液伺服阀。
（A）模数；（B）数模；（C）数字；（D）模拟。
134.电液调节系统主要由传感部分、控制部分和（ D ）部分组成。 （A）反馈；（B）调节；（C）感受；（D）执行。
135.电液调节系统由电液数字控制器和（ C ）组成。 （A）调速系统；（B）配汽系统；（C）EH油系统；（D）保安系统。
136.不能进行在线参数调整的是（ C ）电液调节控制器。 （A）机械式；（B）数字式；（C）模拟式；（D）液压式。
137.在DEH设计中，最优先考虑的是系统的（ A ）。 （A）可靠性；（B）冗余；（C）硬件；（D）抗干扰。
138.DEH-IIIA的（ A ）及超速保护与基本控制分开,由独立的硬件完成，不依赖于DPU。 （A）OPC超速限制；（B）ETS保护；（C）润滑油压；（D）给水泵全停。
139.DEH－IIIA系统是采用高压抗燃油的汽轮机（ D ）系统。 （A）集中控制；（B）电液控制；（C）液压；（D）分散控制。
140.EH系统包括供油系统、执行机构和（ B ）系统。
（A）ETS保护；（B）危急遮断；（C）OPC超速限制；（D）过压保护。
141.EH系统供油装置的抗燃油泵一般采用（ A ）泵。 （A）变量恒压；（B）恒量变压；（C）离心式；（D）齿轮。
142.EH系统中蓄能器压力低于（ C ）MPa应及时充氮，过低的充氮压力将会导致蓄能器皮囊的损坏。 （A）5；（B）11.2；（C）8；（D）14。[T/]
143.机组在（ B ）时，高压保安油建立后，高压保安油作用在卸荷阀顶部，克服卸荷阀弹簧紧力关闭卸荷阀。 （A）开主汽门；（B）挂闸；（C）开抗燃油泵；（D）开调速油泵。
144.EH系统中每个油动机均有（ B ）个逆止阀装在液压块中。 （A）1；（B）2；（C）3；（D）4。
145.（ A ）的作用是把调速汽门油动机活塞的位移（同时也代表调速汽门的开度）转换成电压信号，反馈到伺服放大器前。 （A）LVDT；（B）伺服阀；（C）卸荷阀；（D）集成块。
146.汽轮机高、低压保护系统中接口阀的作用是将低压保护系统的挂闸及遮断信号传递给（ B ）。
（A）遮断电磁阀；（B）高压保护系统；（C）卸荷阀；（D）集成块。
147.低压保安系统中压力为1.96MPa的透平油分成（ C ）路进入低压保安系统。 （A）二；（B）三；（C）四；（D）五。[T/]
148.200MW汽轮机的机械超速保护一般由双通道的危急遮断器、危急遮断器杠杆及（ D ）组成。
（A）集成块；（B）卸荷阀；（C）接口阀；（D）危急遮断器滑阀。
149.200MW汽轮机在机组启动初期，一般宜采用单阀控制方式，保证汽轮机喷嘴全周进汽，汽轮机（ A ），以减少机组内部金属温度的不一致，减小热应力。 （A）受热均匀；（B）节流损失小；（C）加热迅速；（D）效率较高。
150.200MW汽轮机在机组带负荷后的稳定运行阶段，为减少全周进汽带来的节流损失，提高热效率，可以采用（ B ）控制方式，汽轮机喷嘴部分进汽。 （A）单阀；（B）多阀；（C）自动；（D）协调。
151.（ A ）情况下，转速n>103％n0，关闭高、中压调速汽门, 转速n<103％n0时恢复。 （A）任何；（B）额定负荷；（C）调节级压力＞3.0MPa；（D）3000rpm。
152.热力发电厂中，朗肯循环的主要设备是锅炉、汽轮机、（ A ）和给水泵。 （A）凝结器；（B）高压加热器；（C）除氧器；（D）省煤器。
153.由发电厂的热平衡图可知，提高发电厂燃料热能利用程度的途径是（ C ）。 （A）增加装机容量；（B）降低燃料成本；（C）减少冷源损失；（D）提高汽机机械效率。
154.对燃料热能的有效利用程度最低的电厂是（ A ）式电厂。 （A）凝汽；（B）再热；（C）供热；（D）回热。
155.在以汽轮机为原动机的热力发电厂中，燃料的化学能转变为电能的过程是在（ B ）循环的基础上完成的。 （A）卡诺；（B）朗肯；（C）回热；（D）再热。
156.衡量热力发电厂综合性经济性能的指标是（ C ）。 （A）汽耗率；（B）热耗率；（C）煤耗率；（D）汽耗量。
157.发电厂的发电煤耗率是指（ D ）。
（A）所耗用的煤耗量与发电量之比；（B）所耗用的标准煤耗量与发电量之比；（C）单位时间中所耗用的煤耗量与发电量之比；（D）单位时间中所耗用的标准煤耗量与发电量之比。
158.供电煤耗是考虑了（ B ）之后的发电煤耗。
（A）排烟损失；（B）厂用电消耗；（C）热耗量；（D）汽耗量。
159.发电厂采用回热循环使汽耗率（ D ），热耗率（ ）。 （A）减少，减少；（B）减少，增大；（C）增大，增大；（D）增大，减少。
160.其它条件相同时，采用回热循环可以提高循环热效率（ C ）左右。 （A）5％～10％；（B）5％～15％；（C）10％～20％；（D）20％～30％。
161.大容量机组的高压加热器不能投用，会使机组煤耗（ D ），机组出力（ ）。 （A）减少，减少；（B）减少，增大；（C）增大，增大；（D）增大，减少。
162.影响回热过程热经济性的主要因素是（ A ）。
（A）锅炉给水的最后加热温度；（B）汽轮机的运行方式；（C）汽轮机的排汽压力；（D）汽轮机的稳定性。
163.在其它条件相同的情况下，采用回热凝汽式汽轮机的汽耗率（ B ）无回热凝汽式汽轮机的汽耗率。 （A）小于；（B）大于；（C）等于；（D）接近。
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