整体式钢筋混凝土简支板桥设计计算书

f???2l2EcImc?2?5.692?14.8484Hz2.8?1010?0.0027307

815.54）根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），则汽车冲击系数

??0.45

2、 车道折减系数：

根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），双车道不折减

??1

3、 板的有效工作宽度

1）车辆荷载后轮着地长度a2?0.20m，宽度b2?0.60m，则

a1?a2?2H?0.20?2?0.07?0.34m； b1?b2?2H?0.60?2?0.07?0.74m。 2）车轮作用在跨径中间的有效分布宽度计算

根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），简支板桥横桥向设计车道数为2，布置双列车辆荷载，四个车轮，车轮间距有1.8m和1.3m两种情况。 由于

1.8m-0.74m<(l3?5.693?1.897m) 1.3m-0.74m<(l3?5.693?1.897m)

则横桥向各车轮的有效分布宽度均已重叠。

A）按中载时（如图所示）

114b?b1?d?l?0.74?(1.8?1.3?1.8)??5.69?7.54m33

2?l?d(?3.79?4.9?8.69m)3则4b?8.69m。

平均到单个车轮，则有效工作宽度为 b?8.69/4?2.17m。

B）按偏载时（如图所示）

114b?b1?d?0.5?l?0.74?(1.8?1.3?1.8)?0.5??5.69?7.09m66

2?l?d(?3.79?4.9?8.69m)3 则4b?8.69m。

平均到单个车轮，则有效工作宽度为b?8.69/4?2.17m。

C）板的有效工作宽度取为b?2.17m bb行车方向行车方向

3）车轮作用在板的支承处的有效工作宽度 b'?b0.74?0.3?21?h? 06m1.4） 车轮靠近板的支承处的有效工作宽度

' bx?b ?2x5） 板的有效宽度沿跨长方向的变化情况如下图：

行车方向

4、 汽车荷载效应计算 1） 车道荷载

均布荷载：qk?0.75?10.5?7.875kN/m

集中荷载：pk?180?(5.69?5)/(50?5)*(360?180)?182.76kN

2） 每米宽条上的车道荷载

有了板的有效工作宽度以后，将布于沿跨径方向的车道荷载除以相应位置的有效工作宽度，作为每米宽简支板上分配的车道荷载来计算板的内力。（注意：一个车道荷载相当于一个车队，在横向布置两列车轮）

qk7.875??1.81kN/m 2?b2?2.17P182.76P=k??42.05kN

2?b2?2.17q7.875?3.17kN/m 支点部分： q'?k'?2?b2?1.06P182.76?103.45k N P'=k'?。

2?b2?1.06跨中部分： q?3） 汽车荷载效应（不考虑冲击系数）

跨中弯矩：

?11?l??1M12,q???ql2?2??(q'?q)?x?x??P??6?4??2?8?115.69??1??1???1.81?5.692?2??(3.71?1.81)?0.56??0.56??42.05?64??2??8??67.24kN?m 支点剪力：

1??'?Q0,q???P'?ql0?2??(q?q)x/2/2???2??1?? ?1??103.45??1.81?5.4?2??(3.71?1.81)?0.56/2?/2?

2???108.87kN（三） 每米宽板带作用效应组合

1、 承载能力极限状态作用效应组合

基本组合为

M12,ud?1.2M12,G?1.4?(1??)?M12,q?1.2?40.75?1.4?(1?0.45)?67.24 ?185.40kN?mQ0,ud?1.2Q0,G?1.4(1??)Q0,q

?1.2?27.19?1.4?(1?0.45)?108.87 ?253.63kN2、 正常使用极限状态作用效应组合

短期效应组合为