毕业设计（论文） 单层双跨工业厂房结构设计

北华航天工业学院课程设计 单层工业厂房

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5.排架的内力组合

在各种荷载作用下,对边柱和中柱进行最不利内力组合.其中未考虑厂房的整体空间的作用.A柱加B 柱的内力组合结果见表4和表5。

表4 A柱的内力组合 +Mmax及相应-Mmax及相应的Nmax及相应的Nmin及相应截内的M、V 的N、V N、V M、V 面 力 数数组合组合项 组合项 组合项 数值 数值 值 值 项 -28①-28.M 88 ①①88 ①.5 +0.9[②5 +0.9[②+0.9[Ⅰ-+0.9[+0.8(⑤+0.8(⑤+③+⑦Ⅰ ③+⑦+306+⑥+424424.306.⑥+⑧)+ +⑨+N ⑨+⑩] .7 .2 ⑧)+ ⑨2 7 ⑨+] ⑩] +] ①-35M 110 90.3 29.6 +0.9[①.9 ①①③+0.9[②+0.9[②Ⅱ-+0.9[+0.8(+0.8(⑤++0.8(④Ⅱ 840572903.⑦+⑨420.⑧)+ ⑨+⑦)+ N ④++⑩] .2 .2 7 9 ⑦)+⑨+] ⑨+⑩] +⑩] 501-14501.M 8.86 ①.5 7 5 ①①①+0.9[Ⅲ-+0.9[487+0.9[②+661+0.9[②487.N 1076 ③+⑦Ⅲ ③+⑦+.9 ⑤+ ⑥.1 +④+⑥9 +⑨+⑨+⑩] 28.+] -11+] -10.⑩] 28.6 V 6 .5 1 表5 B柱的内力组合 +Mmax及相应-Mmax及相应的Nmax及相应的Nmin及相应内的M、V 的N、V N、V M、V 截面 力 数组合组合项 组合项 数值 组合项 数值 数值 值 项 152-152143.143.①①①①M .8 +0.9[②+.8 +0.9[②+9 +0.9[9 Ⅰ-+0.9[Ⅰ ③+⑤+726⑦+⑨⑤+⑥662.726.③+⑤+⑥N 790 ⑥+⑩] .4 +] +⑩] +⑩] 4 9 284-284275.①①①M 41.3 .4 +0.9[②+.4 +0.9[②+6 Ⅱ-+0.9[①+⑩ Ⅱ ③+⑦+134⑤+⑥③+⑦+⑨752.N 1340 1404 ⑨+⑩] 0 +] +⑩] 3 16

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①294-294287.①140 +0.9[.6 ①.6 4 +0.9[②+③139+0.9[②819.Ⅲ-N ③1390 1453 +0.8(①+⑩ 3 0 +0.8(⑤+Ⅲ +0.8(④+④+⑧)+ ⑥⑦)+⑥+-5.+] 5.8 V ⑦)+⑥-5.6 10.6 ⑩] 8 +⑩] 注: 1）组合Nmax及Nmin中,±M的绝对值相等.因柱为对称配筋,所以表中的M只取了正值.

2）表中0.8为参与组合的吊车竖向荷载为4台时的荷载折减系数。

根据《荷载规范》,荷载效应的基本组合有两种.一种由可变荷载效应控制的组合;一种由永久荷载效应控制的组合.单层厂房中排架的内力通常由第一种组合控制。

6.柱的截面设计

⑴选取控制截面的最不利内力

大偏心受压和小偏心受压界限破坏时的轴压Nb力为:

M A、B柱:

上柱:Nb??1fcb?bh0?1?14.3?500?0.55?460?1809KN

?? 下柱:Nb??1fc[b?bh0?(bf?b)hf]

?1.0?14.3?[150?0.55?860?(500?150)] ?1765.3KN(取?s=40mm)

经比较,A、B柱的所有N

A柱:

I?I: B柱:

?M?88KN?mN?306.7KN

III?III:?M?501.5KN?mN?487.9KN

I?I: ⑵纵向受力钢筋的计算(表6) ⑶箍筋的配置

因柱底的剪力很小

Vmax=28.6KN(A柱) 若取剪跨比?=3

?M?143.9KN?mN?662.9KNIII?III:?M?294.6KN?mN?1390KN

1.751.75ftbh0??1.43?150?860?80.7KN

??13?1 则远远大于柱底的剪力值(还未考虑轴向压力对斜截面受剪的有利影响),所以排架柱的箍筋按构造配置为?10@200,柱箍筋加密区取为?10@100,加密区范围(此处按抗震要求配置)，柱配筋施工图见图28和图29。

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