钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书

L01=Ln+1/2h=2300-100-120+80/2=2120≤1.025Ln=1.025×（2300-100-120）=2132mm 取L01=2120mm；

中间跨：L02=Ln=2300-200=2100mm。 边跨与中间跨相差：

2120?2100?100%?0.94%＜10%

2120 板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨所受荷载相同，且跨度相差不超过10%时，可按五跨等跨连续板计算结构内力。 计算简图如图2所示。

g+q=7.53KN/m12221A2120B2100C2100C2100B2100A

图 2 板的计算简图

3.3 内力计算及配筋

由M=αm(g+q)L02，可计算出M1、MB、M2、Mc，计算结果如表1所示。

表 1 各截面弯矩

截面位置 弯矩系数αm M=αm(g+q)L02（KN·m） 1 B ?1/11 -1/11×7.53×2.122/2=﹣3.08 2 C ?1/14 -1/14×7.53×2.12=﹣2.37 1/11 1/11×7.53×2.122=3.08 1/16 1/16×7.53×2.12=2.08 板宽b?1000mm；板厚h?80mm，a=c+5，环境类别一类c=20，所以a=25。 则h0=h-a=80-25=55mm。

C25混凝土， fc=11.9KN/mm 2；HRB335钢筋，fy=300 KN/mm 2。 3级水工建筑物，基本组合荷载K=1.20。 根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如表2所示。

表 2 各跨跨中及支座配筋计算

截面

1 B 5

2 C M(kN?m) M1 MB M2 0.8M2 Mc 0.8Mc M=αm(g+q)L02（KN·m） αs=KM/fcbh02 3.08 0.103 0.109 238 Ф8 @190 Ф8 @190 265 mm2 265 -3.08 0.103 0.109 238 Ф8 @190 Ф8 @190 265 mm2 265 mm2 2.08 0.069 0.072 157 1.664 0.055 0.057 124 -2.37 0.079 0.082 179 -1.896 0.063 0.065 142 ??1?1?2?s As??fcbh0/fy(mm2) 选配 钢筋 ①～②轴线 ⑥～⑦轴线 ②～⑥轴线 ①～②轴线 ⑥～⑦轴线 ②～⑥轴线 Ф6/8@190 Ф6/8@190 207 mm2 207 mm2 Ф6/8@190 Ф6/8@190 207 mm2 207 mm2 实际配筋 mm2 计算结果表明支座截面处ζ≤0.85ζb=0.522均满足，符合塑性内力重分布原则。 ρ=As/bh=207/(1000×80)=0.26 %＞ρmin=0.2%，满足要求。

M3)位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面(M2、

和中间支座(Mc)计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。

四、次梁的设计（按塑性内力重分布计算）

4.1 荷载计算

由板传来 2.73×2.3=6.28KN/m

次梁肋自重 0.2×(0.45-0.08) ×25=1.85KN/m

次梁粉刷重 0.012×(0.45-0.08) ×2×17 =0.15 KN/m 小计 恒荷载：gk=8.28 KN/m 活荷载：qk=4×2.3=9.2 KN/m

恒荷载分项系数取1.05，活荷载分项系数取1.20。于是板的荷载设计值总值：

g+q=1.05gk+1.20qk=1.05×8.28+1.20×9.2=19.73KN/m

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4.2 次梁的计算简图

塑性内力重分布计算时，其计算跨度：

次梁在砖墙上的支承长度为240mm，主梁截面为650mm×300mm 边跨：L01=Ln+a/2=6000-240-300/2﹢240/2=5730mm

L01=5730＜1.025Ln=1.025×5610=5750mm，取L01=5730 中跨：L02= Ln=6000-300=5700mm

跨度差：（L01- L02）/ L02=(5730-5700)/5700=0.53 %＜10%

因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如图3所示。

g+q=19.73KN/m12221A5730B5700C5700C5700B5730A

图 3 次梁计算简图

4.3 内力计算及配筋

由M=αm(g+q)L02可计算出M1、MB、M2、Mc，计算结果如表3所示。

表 3 各截面弯矩

截面位置 αm M=αm(g+q)L02（KN·m）

1 B ?1/11 -1/11×19.73×5.732 =﹣58.89 2 C ?1/14 -1/14×19.73×5.72 =﹣45.79 1/11 1/11×19.73×5.732 =58.89 1/16 1/16×19.73×5.72 =40.06 由V=αv(g+q)Ln可计算出VA、VBl、VBr、Vc，计算结果如表4所示。

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表 4 各截面剪力

截面位置 αv V=αv(g+q)Ln (KN) A 0.45 0.45×19.73×5.61=49.81 Bl Br C 0.55 0.60 0.60×19.73×5.61=66.41 0.55 0.55×19.70.55×19.73×5.7=61.85 ×5.7=61.85 梁高：h?450mm，h0?450?35?415mm； 翼缘厚：h'f?80mm。

①次梁跨中按T形截面计算，h′f/h0=80/(450-35)=0.193＞0.1，独立T形梁。 边跨：b′f=L0/3=5730/3=1910mm

b′f=b+sn=200+(6000/3-240-300/2)=1810mm<1910mm，所以，

取b′f=1810mm

中间跨：b′f=L0/3=5700/3=1900mm

b′f=b+sn=200+(6000/3-300)=1900mm，所以， 取b′f=1900mm

②判定T形截面类型：

C25混凝土， fc=11.9KN/mm 2，ft=1.27 KN/mm 2； 纵向钢筋HRB400，fy=360 KN/ mm 2； 箍筋HPB235，fyv=210 KN/ mm 2 KM=1.2×58.89=70.668 KN·m

fc b′f h′f(h0- h′f/2)=11.9×1900×80×(415-80 /2)=678.3 KN·m>KM

故各跨中截面属于第一类T形截面。

（1）支座截面按b?h?200mm?450mm的矩形截面计算。各截面均只按一排筋布置，

次梁正截面承载力计算如表5所示。

表5 次梁正截面承载力计算

截面 M(kN?m) 1 58.89 0.019 0.019 B -58.89 0.172 0.190 2 40.06 0.014 0.014 C -45.79 0.134 0.144 αs=KM/fc b′f h02或αs=KM/fc b h02 ??1?1?2?s 8