JQ150t-40m通用架桥机设计计算书（综合一队）

JQⅢ150t-40m通用架桥机设计计算书

②集中载荷P在B点产生的挠度fb2:

fb1=P a2l2（ωDa×ζ-α2×ζ）/3EI2=78×44×652×(0.367×0.646-0.6762×0.646) /3E I2，其中l=65m，P=78t，a2=44m。 ③均布载荷q在B点产生的挠度fb3: fb3= q l3×a/24EI2=1.25×653×23/24E I2 其中l=65m，q=1.25t/m。

⑵仅作用载荷RB于支点B处,此时B点挠度为:

fb=RB al2ωRa×α/3EI1= RB×23×652×0.228×0.353/3EI1 由变形协调方程: fb1 +fb2+ fb3= fb

即34694.8/E I2+280938.94/E I2+328977.86/E I2=2607 RB/E I1 RB=160t

求得：RC=36t，RA=49.25t

其最大弯矩M4=PL/4=780×43.5/4=8190KN.m

σ=M4/W2=85.27Mpa＜[σ]=140Mpa，即双主梁桁架抗弯强度满足施工要求

d、

桁架各杆件的内力验算：

中部支座反力RB =1600KN,根据节点法求得：单片桁架竖压杆最大内力为 F1=1600/4=400 KN，斜杆最大内力为F2=1600/4sin45=282.88KN 由于竖压杆和斜杆均为短压杆,无需验算其稳定性,只需验算其拉压应力： σ1= F1/2 A[10=156.9Mpa＜[σ]=160Mpa，截面为两根[10槽钢，A[10=12.748cm2

σ2= F2/2 A[10=111Mpa＜[σ]=160Mpa,截面为两根[10槽钢，A[10=12.748cm2 双主梁单片桁架其上下弦杆受力为F4= M4/4H=75.83t, 截面为两根[28b槽钢，其面积A=91.268cm2 σ3= F3/2 A=83.1Mpa＜[σ]=160Mpa

8

JQⅢ150t-40m通用架桥机设计计算书

工况三：

架桥机吊边梁就位时的验算，此时A支点零空，验算内容：⑴前支腿强度及稳定性验算，⑵前、中部横梁强度验算，当前天车主梁至前部平车总成1.5m处时，前部横梁、支腿受力为最大。

Q4 Q2 P5 P5 q=0.94t/m C A RA 24.5m B RB 38m 1.5m RC

28m 43.5m

㈠求支反力RC:

① 取支座B点为研究对象,由力矩平衡:

RC×43.5+ Q2×23+ q×282/2=P×40.5+ P×2.5+ q×43.52/2 求得RC=92.77t，RB=152.48t

a、桁架各杆件的内力验算：

中部支座反力RB =152.48t KN,根据节点法求得：单片桁架竖压杆最大内力为 F1=152.48/4=38.12t，斜杆最大内力为F2=152.48t/4sin45=27t 由于竖压杆和斜杆均为短压杆,无需验算其稳定性,只需验算其拉压应力： σ1= F1/2 A[10=149.5Mpa＜[σ]=160Mpa，截面为两根[10槽钢，A[10=12.748cm2

σ2= F2/2 A[10=105.9Mpa＜[σ]=160Mpa,截面为两根[10槽钢，A[10=12.748cm2

由于此时最大弯矩比前两种工况小的多,所以无须验算其上下弦杆的拉压应力 b、

前支腿受压稳定性及前、中部横梁强度验算

9

JQⅢ150t-40m通用架桥机设计计算书

架设边梁就位时，天车横移至单边如下图所示：

1.25m q=0.94t/m

F RF D RD 5.4m 6.4m RD×5.4=0.24×5.43.5/2+ (65+6)×4.2 求得RD=55.48t，RF=16.46t

⑴ 部横梁强度验算：如图所示（中部横梁重量可忽略不计）

2RD 5.4m 2RF

R6 3.9m R7 P6+ P7= RB，P6- P7= RD- RF，求得：P6= 95.75t，P7= 56.73t 所以中部横梁悬臂弯矩为M6= P6×L=95.75×0.9=861.75KN.m 中部横梁的抗弯截面模量为：

W6=（BH3-bh3）/6H=8.462×10-3m3

其中B=650mm，H=600mm，b=626mm，h=560mm；

σ= M6/W6=101.84Mpa＜[σ]=140Mpa，所以中部横梁满足设计要求。⑵ 部横梁强度验算：如图所示（前部支腿重量可忽略不计） 10

JQⅢ150t-40m通用架桥机设计计算书

2RD 5.4m 2RF

R8 3.9m R9 P8+ P9= RC，P8- P9= RD- RF，求得：P8= 62.895t，P9= 29.875t （前部横梁重量可忽略不计）

所以前部横梁悬臂弯矩为M8= P8×L=62.895×0.9=566.1KN.m 前部横梁的抗弯截面模量为： W8=（BH3-bh3）/6H=5.68×10-3m3

其中B=500mm，H=550mm，b=476mm，h=518mm； σ= M8/W8=99.67Mpa＜[σ]=140Mpa，所以前部横梁满足设计要求 ⑶ 支腿强度及稳定性验算：

单根前支腿由δ8×400×650的箱型梁组成，截面积A=263.68cm2，

则正应力：δ= P8/A=62.895×104/263.68×10-4 =23.85 Mpa 〈[σ]=140 Mpa

以上是按截面受正应力强度条件来验算，下面按压杆受压稳定条件来验算 截面惯性矩I=34666.66cm4，支腿高度L=2米，按两边铰支考虑 i=（I/A）-1/2=（34666.66/263.68）-1/2=11.47cm λ=200×1/11.47=17.44，查稳定系数φ=0.981，

P外界=φ[δ]A=0.981×140×106×263.68×10-4=362.14t〉62.895t，所以前支腿能满足施工要求。

11