LMQ3535集装箱门式起重机总体设计

'PH?1.5??225?15.7?35?10??0.12?29.6KN

（8）偏斜载荷 PS

由于起重机在轨道上不良运行过程中出现偏斜运行时所产生的垂直作用于车轮轮缘或作用在水平导向轮上的水平侧向载荷。

在实际设计中，起重机偏斜运行时的水平侧向载荷PS可按式（5）做简化计算：

PS?1?P?? （5） 2式中： PS——起重机偏斜运行时的水平侧向载荷，单位为N

?P——起重机承受侧向载荷一侧的端梁上有效轴距有关的响应车轮经

常出现的最大轮压之和，它与小车的位置有关；按GB3811-83起重机设计规范[1]图D.1确定。

?——水平侧向载荷系数，与起重机跨度S和起重机基距B的比值S/B

有关，按GB3811-83起重机设计规范[1]图D.2确定。

1则Ps??1800.8?0.1125?101.3KN

2（9）风载荷

对于露天工作的起重机应考虑风载荷的作用。假定风载荷是沿起重机最不利的水平方向作用的静力载荷，计算风压与阵风风速有关。工作状态风载荷是指起重机在工作时应能承受的最大风力。工作状态风压沿着起重机全高取为定值，不考虑高度变化。

工作状态风压分为PⅠ和PⅡ。PⅠ是起重机工作状态正常的计算风压，用于选择电动机功率的阻力计算及发热计算；PⅡ是起重机工作状态最大计算风压，用于计算机构零部件和金属结构强度、结构的刚性及稳定性，验算驱动装置的过载能力以及起重机整机的抗倾覆稳定性等。

PⅢ是非工作状态最大风压，非工作状态风压是起重机在不工作时能承受的最大风力作用。将此风载荷与起重机相应的自重载荷进行组合，用于验算非工作状态下起重机零部件及金属结构的强度、起重机整机抗倾覆稳定性.并进行起重机的抗风防滑装置、锚定装置等的设计计算[2]。

当风向与构件的纵轴线或构架表面垂直时，沿此风向的风载荷计算式如下：

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PWⅠ?CPⅠA??PWⅡ?CPⅡA? （6） ?PWⅢ?CPⅢA?式中：PWⅠ——作用在起重机上的工作状态正常风载荷（N）；

； PWⅠ——作用在起重机上的工作状态最大风载荷（N）； PWⅢ ——作用在起重机上的非工作状态的风载荷（N）C ——风力系数；

Pi——工作状态计算风压（N/m2）；

A ——起重机构件垂直于风向的实体迎风面积（m2），它等于构件

迎风面积的外形轮廓面积A0乘以结构迎风面充实率φ，即A=A0φ。

起重机工作状态计算风压分为PN/m2，则PⅠ和PⅡ，PⅡ为250 Ⅰ=0.6×250=150 N/m2。起重机非工作状态下的计算风压PⅢ为800 N/m2。 下面分别计算各部分的工作状态风载荷。 工况1：风向垂直于大车轨道方向 （1）门架系统及主梁

门架系统及主梁系统轮廓面积A0为71.2㎡；根据门架系统和主梁的截面箱

l10455?8.8，型构件，大于350mm正方形和250mm×450mm的矩形，主梁细长比?b1190门架可以简化为为矩形截面的箱型结构，则门架细长比

l13500??9.12,两者取较高值细长比l/b=9.5，b?1190?1770??2b?1190?1770??2??1.45，查GB3811-83起重机设计规范[1]表16，取风力系数d1020C=1.5。由于这些结构均是实腹型，取结构迎风面充实率??1，对于箱型和梯形截面构件间隔比

a35?1.06??2.11，查起GB3811-83起重机设计规范[1]b13.5?1.09?1.53表17，则挡风折减系数??0.23

则门架及主梁系统总迎风面积：A??1???A0??1?0.23??71.2m2?87.58m2。

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风载荷：PA=1.5?150?87.58=19705.5N WⅠ?CPⅠPWⅡ?CPⅡA=1.5?250?87.58=32842.5N PWⅢ?CPⅢA=1.5?800?87.58=105096N

（2）小车、吊具及机器房

小车、吊具及机器房的总的轮廓面积A0为81.13㎡，查GB3811-83起重机设计规范[1]表16，对于空中悬置的机器房等，风力系数C=1.2，由于这些结构均是实腹型，取结构迎风面充实率??1，可以不考虑挡风折减系数和风压高度变化系数，即η=1，Kh=1。

则小车、吊具及机器房总迎风面积：A?81.13m2。

风载荷：PA=1.2?150?81.13=14603.4N WⅠ?CPⅠPWⅡ?CPⅡA=1.2?250?81.13=24339N PWⅢ?CPⅢA=1.2?800?81.13=77884.8N

工况2：风向平行于大车轨道 （1）门架系统及主梁

门架系统及主梁系统轮廓面积A0为173.7㎡；根据门架系统和主梁的截面箱型构件，大于350mm正方形和250mm×450mm的矩形，主梁细长比

ll41460l13500?1770??13.5，门架细长比?两者取较高值=13.5, ?8.9，

bb3060b?1020?2380??2b3060??2.57,查GB3811-83起重机设计规范[1]表16，取风力系数C=1.8; 由d1190于这些结构均是实腹型，取结构迎风面充实率??1，对于箱型和梯形截面构件间隔比

a9790?1770??0.53,查GB3811-83起重机设计规范[1]表17，则挡风折b13500?1770减系数??0.10；

则门架及主梁系统总迎风面积：A??1???A0??1?0.10??173.7m2?191.07m2。

风载荷： PA=1.8?150?173.7=46899N WⅠ?CPⅠPWⅡ?CPⅡA=1.8?250?173.7=78165N PWⅢ?CPⅢA=1.5?800?173.7=250128N

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（2）小车、吊具及机器房

小车、吊具及机器房的总的轮廓面积A0为27.7㎡，查GB3811-83起重机设计规范[1]表16，对于空中悬置的机器房等，风力系数C=1.2，由于这些结构均是实腹型，取结构迎风面充实率??1，可以不考虑挡风折减系数和风压高度变化系数，即η=1，Kh=1。则

小车、吊具及机器房总迎风面积：A=27.7㎡

风载荷：PA=1.2?150?27.7=4986N WⅠ?CPⅠPWⅡ?CPⅡA=1.2?250?27.7=8310N PWⅢ?CPⅢA=1.2?800?27.7=26592N

4.2载荷组合

在进行起重机及其金属结构计算时，应考虑三种不同的基本在载荷情况：A——无风工作情况；B——有风工作情况；C——受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况。

起重机在无风工作情况下的载荷组合考虑以下两种：

A1——起重机在正常工作状态下，无约束地起升地面的物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时只应与正常操作控制下的其他驱动机构(不包括起升机构)引起的驱动加速力相组合；

A4——在正常工作状态下，起重机在不平道路或轨道上运行，无工作状态下风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按A1的驱动加速力组合。

起重机在有风工作情况下的载荷组合考虑以下两种：

B1,B4——其载荷组合与A1,A4的组合相同，但应考虑加上工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷。

起重机受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况下的载荷组合考虑C2——起重机在非工作状态下，有非工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷[1]。

考虑到受以上各类载荷作用的计算载荷和载荷组合表如表2.3所示。

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