柴油机气缸盖两端面螺纹底孔加工夹具设计 - 图文

柴油机油泵调速器盖钻孔组合机床设计

图4.2 一面两销定位

2.削边销的设计及定位误差的分析

已知：两销孔及工艺孔为φ14H7。两销中心距为:175±0.20mm。查表工艺孔为φ14+0.018。

(1)决定定位销中心距工称尺寸及偏差

定位销中心距工称尺寸与销孔中心距工称尺寸相同为175mm. 其偏差δLx=1/5δLg=0.04mm

所以，定位销中心距为175±0.04mm.

(2)决定定位销1的公称尺寸及偏差，由于销孔是一般为基孔制的孔，因此孔与销的公称尺寸应相同，配合种类为H7/g6. 所以，圆柱销为φ14g6，即φ14-0.017-φ14-0.006。 (3)定削边销的公称尺寸、宽度及偏差。由于孔的公称尺寸为φ14，查表可得b=4,B=D-2=12,计算出间隙。

Δ2=2b*（δLx+δLg）/D=2*4*(0.04+0.20)/14 =0.15

所以，削边销的公称尺寸为 d2=D-Δ2=13.85 其配合参数选为g6.

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图4.3 削边销

定位误差的分析：

已知：Δ1=0.006 δx1=0.011 δg1=0.018 Δ2=0.15 δx2=0.011 δg2=0.018 δLx=0.04 δLg=0.20 由公式：δL=δ1=Δ1+δx1+δg1 =0.035

转角误差：δα=（δ1+δ2）/L=[(Δ1+Δ2)+(δx1+δx2)+(δg1+δg2)]/L=0.0012弧度

=4′8″

3.油缸行程的计算

插销动作：由油缸带动实现，油缸动作，活塞杆移动，带动推杆，转变为花键轴的转动，花键轴转动，带动推杆，使铰链轴移动，实现插销动作。当活塞杆反向运动即可实现拔销运动。 有以上分析得：

销的行程为18mm,且铰链轴中心与花键轴中心距为52mm,则推杆绕花键轴摆动的角度为tgφ=(1/2*18)/52=0.17 且花键轴中心与活塞杆中心距为60mm.

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所以，活塞杆移动的距离为 l=2*60tgφ=20.5(取整) =21mm

4.3 夹紧机构的设计

1.具采用液压夹紧机构

同气动夹紧相比，液压夹紧有以下优点：

⑴压强可高达6兆帕以上，比气压高十倍，油缸的直径可比 气缸要小得多，通常不需要增力机构，使得夹具结构简单。

⑵液体不可压缩，因此液压夹紧刚性大，工作平稳，夹紧可靠。

⑶噪音小

2.夹紧机构的动作说明

夹紧机构的简图可见夹具装配图，零件编号以装配图为准。 油缸（39）动作，推动推杆(86)向右移动，压板（83）实质上相当于一个推杆，推杆推动压板下部向右移动，通过杠杆原理，压板上端向左移动，推动压杆（82）并压缩弹簧，压板压住零件，实现夹紧。

当油缸反向动作时，这时推杆（86）向左移动。而压杆由于弹簧的弹力作用，向右移动，使得压赶回复到原来的位置，从而消除夹紧力。

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图4.4 夹紧机构动作

3.油缸的选择和油缸的行程计算

由于所需的夹紧力较小，故可选小一点的油缸。在本夹具中选用TY06-2工型油缸。由于承受夹紧力的凸台与上面距离为16mm，为了使夹紧可靠，并当撤除夹紧力时，工件进入下一工序不至于使压杆端部与零件发生干涉，油缸的行程应略大于凸台与上面的距离，但不宜过达，使得夹紧力增加，从而零件的内应力增加。

4.夹紧力的确定

在此卧式组合钻床中，夹紧力与切削力的方向垂直，工件在切削力的作用下，有产生平移、转动和颠覆的趋势，因此应按这三种不同情况分别计算其所需的夹紧力，然后将计算结果加以比较，并取较大的夹紧力值。现分别计算如下：

a.为防止工件产生平移所需的夹紧力。

为了定位的稳定，在此按照定位销不承受切削力而完全依靠由夹紧力所产生的摩擦力来防止工件在切削力作用下可能产生的位移。这时可按下式来确定所需的夹紧力：

Q?KF f1?f2式中K——安全系数；

F——切削力；

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