桥梁设计毕业论文

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由Ld?c?cot?0确定导线点距锚固点的水平距离： Ld?c?cot?0=300×cot10o=1701mm 由Lb2?R?tan?02确定弯止点至导线点的水平距离：

Lb2?R?tan?02=15000×tan5o=1312mm

所以弯止点至跨中截面的水平距离为：

LW=Ld-Lb2=1701+1312=3013mm

则弯止点至跨中截面的水平距离为： Xk=(24000/2+312)-LW=3013mm

根据圆弧切线的性质，图中弯止点沿切线方向至导线点的距离与弯起点至

导线点的水平距离相等，所以弯止点至导线点的水平距离为： Lb1?Lb2?cot?0 =1312×cos10o=1292mm 故弯止点至跨中截面的水平距离为：

（xk+Lb1+LB2）=9299+1292+1312=11903mm

同理可以计算N1，N2的控制点位置，将各钢束的控制参数汇总于表2-8中。

表2-8 各钢束弯曲控制要素表 钢升高值弯起角弯起支点至锚弯起点距跨弯止点距束mm θ0 半径 固点的水中截面水平跨中截面号 R 平距离d 距离xk 的水平距离mm N1 1200 10 40000 156 2419 9366 N2 700 10 30000 256 6229 11439 N3 400 10 15000 312 9299 11903 ③各截面钢束位置及其倾角计算 仍以N3束为例（图2-11），计算钢束上任一点i离梁底距离ai=a+ci及该点

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处钢束的倾角θi，式中a为钢束弯起前其重心至梁底距离，a=100mm；ci为i点所在计算截面处钢束位置的升高值。

计算时，首先应判断处i点所在处的区段，然后计算ci和θi。

当（xi+xk)≦0时，i点位于直线段还未弯起，ci=0，故ai=a=100mm；θi=0。 当0≦（xi+xk)≦（L1b-L2b)时，i点位于圆弧弯曲段，按下式计算ci及θi，即：

ci?R?R2?(xi?xk)2

?i?sin?1xi?xkR

当(xi+xk)≧（L1b-L2b)时，i点位于靠近锚固端的直线段，此时 θi=θ0=9o,按下式计算ci

ci?(xi?xk?LB2)tan?0

各截面钢束位置ai及其倾角i计算详见表13-8。 表2-9 面钢束位置（ai）及其倾角（θi）计算表 钢 计 算 束 Xk 截 面 编（mm) 号 N1 2419 跨 中 N2 6229 截 面 N3 9299 N1 2419 L/4截N2 6229 面 N3 9299 N1 2419 变化点N2 6229 截 面 N3 9299 N1 2419 支 点N2 6229 截 面 N3 9299 （Lb1+LB2） (xi+xk) (mm) (mm) 6947 5210 2604 6947 5210 2604 6947 5210 2604 6947 5210 2604 Ci （mm) 0 161 0 0 167 0 0 1164 560 245 ai=a+ci (mm) 100 261 100 100 267 100 100 1264 660 345 ?i?sin?1 xi?xkR为负值， 钢筋尚 0 未弯起 3581 负值 负值 负值 3661 负值 9581 5771 2701 5.136 0 0 5.251 0 0 10 10 10 ④钢束平弯段的位置及平弯角

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N1、N2、N3三束预应力钢绞线在跨中截面布置在同一水平面上，而在锚固端肋板中必须从两侧平弯道肋板中心线上，为了便于施工布置预应力管道，N2、N3在梁中必须从两侧平弯采用相同的形式，其平弯位置如图13-23所示。平弯段有两段曲线弧，每段曲线弧的弯曲角为：

638180??4.569o ??8000?

2-11 钢束平弯示意图（尺寸单位：mm） 3. 非预应力钢筋截面积估算及布置

(1)按构件承载能力极限状态要求估算非预应力钢筋数量

在确定预应力钢筋数量后，非预应力钢筋根据正截面承载能力极限状态的要求来确定。设预应力钢筋和非预应力放进的合力点到截面底边的距离为：a=80mm，则有h0=h-a=1800-80=1720mm

先假定为第一类T形截面。由公式r0Md?fcdb?fx(h0?x/2)计算受压区高度x

1.0×5078.06×106=22.4×2000x（1320-x/2） 求得 x=88.9≦172mm

则根据正截面承载力计算需要的非预应力钢筋截面积为：

fcdb?fx?fpdApA? S=2528.5mm

fsd采用6根直径为25mm的HRB335钢筋，提供的钢筋截面面积为AS=2945mm2。在梁底布置成一排（图2-12），其间距为60mm,钢筋重心到底边的距离为as=45mm。

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图2-12 非预应力钢筋布置图（尺寸单位：mm)

2.3.2 主梁截面几何特性计算

后张法预应力混凝土梁主梁截面几何特性应根据不同的受理阶段分别计算。本示例中的T形梁从施工到运营经理了如下三个阶段。

（1）主梁预制并张拉预应力钢筋 主梁混凝土达到设计强度的90%后，进行预应力的张拉，此时管道尚未压浆，所以其截面的特性为计入非预应力钢筋影响（将非预应力钢筋换算为混凝土）的净截面，该截面的截面特性计算中应扣除预应力管道的影响，T梁翼板宽度为1600mm。

（2）灌浆封锚，主梁吊装就位并现浇400mm湿接缝

预应力钢筋张拉完成并进行管道压浆、封锚后，预应力钢筋能够参与截面受力。主梁吊装就位后现浇400mm湿接缝，但湿接缝还没有参与截面受力，所以此时的截面特性计算采用计入非预应力钢筋何预应力钢筋影响的换算截面，T梁翼板宽度为1600mm。

（3）桥面、栏杆及人性道施工和运营阶段

（3）桥面湿接缝结硬后，主梁即为全截面参与工作，此时截面特性计算采用计入非预应力钢筋何预应力钢筋影响的换算截面，T梁翼板有效宽度为2000mm。截面几何特性的计算可以列表进行。以第一阶段跨中截面为例列表13-9中。同理，可求得其它受理阶段控制截面几何特性如表2-10所示。