锁口钢板桩围堰施工方案.

+6.5m（套箱顶）支撑+6.0m（计算水位）r水h支撑套箱壁套箱壁套箱底面涌浪力作用示意图静荷载作用示意图

图13 套箱荷载作用示意图

(注：套箱4面均受静荷载作用，方向向内；套箱只在流水方向单面受涌浪力荷载作用，方向向内)

工况1：套箱下沉时，恒荷载(静水压力、土压力)+活荷载(涌浪力) 套箱下沉时，套箱内外互通，下沉时设置临时支撑，同时在下沉的过程中，根据下沉的阻力及时往套箱刃脚内灌注砼。因此，下沉时及下沉后，作用在的套箱上的荷载主要为涌浪力，荷载值为32.8kN /m2。

+6.5m（套箱顶）支撑+6.0m（计算水位）+2.5m套箱壁支撑套箱底面

图14 工况1荷载作用示意图

工况2：封底抽水后，恒荷载(静水压力)+活荷载(涌浪力)

封底混凝土浇筑后，对套箱内进行抽水，由于底部套箱内填砂且封底混凝土已浇筑，因此套箱壁受最大荷载作用为水压力及涌浪力，经叠加最大荷载值为

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67.8kN /m2，计算按68kN /m2取值。

+6.5m（套箱顶）支撑+6.0m（计算水位）支撑套箱壁套箱底面

图15 工况2荷载作用示意图

经分析最不利荷载工况为：工况2。 7.2.3.2面板验算

面板四周固定在角钢和H35型钢背楞上。 围堰面板厚度： σ=8mm 竖肋H35型钢间距： l1= 750mm 横肋角钢间距： l2=500mm

板L1l1750??1.5?2，所以按双向板，四边固定板计算。 l2500计算跨径l2=500mm=0.5m 板宽b=l1=0.75m ⑴强度验算

围堰面板总侧压力为： P=68kPa l2方向荷载为：

q2=F?b?68?0.75?51kN/m

考虑到板的连续性，

l2500??0.67查表可知，其强度可按下式计算： l175023

L2面板最大弯矩：Mmax=-0.0754×ql22=-0.0754×51×0.52=0.961kN.m 面板的截面系数：W=1/6bh2=1/6×0.75×0.0082=8×10-6m3

应力：ó= Mmax/W=0.961×103/8×10-6=120.1Mpa<[ó]=181Mpa 满足要求。 ⑵挠度验算

面板承受的均布荷载为51kN/m2 考虑到板的连续性，

l2500??0.67查表可知，其挠度可按下式计算： l17504ql251?103?0.54fmax =0.00219× ?0.00219?3BC9.557?10=0.73mm <1.5mm 满足要求。

⑶计算参数说明

[ó]- 钢材容许弯曲应力，取189Mpa（规范规定145MPa，计算时提高系数为1.3）；

E?弹性模量，取210Gpa；

Eh32.1?1011?0.00833N·m BC?刚度，BC???9.557?102212(1??)12(1?0.25)7.2.3.3面板横肋角钢∠63×5验算

面板横肋角钢∠63×5可视为支撑在面板竖肋H35型钢上的简支梁计算，其跨距等于面板竖肋H35的间距750mm。计算长度取750mm。其荷载分布及支撑情况见下图：

q=34kN/m

图16

面板横肋角钢∠63×5上承受的荷载为：q=Pl=68×0.5=34kN/m P-涌潮压力和静水压力之和计算所得弯矩如下： ⑴ 强度验算

ql2最大弯矩Mmax=-=-1594N·m 1224

角钢∠63×5截面系数：W=13.33×10-6m3

应力：ó= Mmax/W=1594/（13.33×10-6）=119.6Mpa<[ó]=189Mpa 满足要求 ⑵挠度验算 fmax=

ql4384EI=34×0.754/(384×2.1×105×23.17×

10-8)=0.58mm<[f]=1.875mm 满足要求

[f]-容许挠度，[f]=L/400,L=750mm 7.2.3.4 面板竖肋H35验算

面板竖肋H35支撑在内支撑上，可作为支承在内支撑上的连续梁计算，其跨距等于内支撑的间距。计算长度取6000mm。其荷载分布及支撑情况见下图：

q=45kN/mq=51kN/m

图17

面板竖肋H35上承受的荷载为：q1=68×0.75=51kN/m

q2=60×0.75=45kN/m

面板竖肋H35弯距情况见下图：

图18 面板竖肋H35受力计算结果

(1) 强度验算

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