循环流化床锅炉污染物排放能力的研究

速度ct:

Nug==(0. 07·+0. 05·)· (18) Ret=16. 7 ·[]2 (19)

3. 3 辐射?r

传热由于辐射变得显著 仅在流化床温度>800oC [7]以hr是成比例之间的温度差传热表面和流化床的功率. 然而,在热循环流化床之间的传输提升壁,床由辐射仅发生在在传热表面附近的颗粒的行为作为辐射屏蔽较低(较高)的温度比床的温度,如果床温高(低),比壁温度[4,14]. 这效果可以考虑使用的有效辐射温度TBE(等于特性流化床在计算床温) 传热系数的:

hr=εrad ·ζ · (20)

4. 实验结果

如上所述,固体浓度在传热面θw是中的一个关键参数在墙到床的传热系数的计算流化床. 因此,时间之间的相关性和截面平均固体浓度

<θ>= (21)

41

并且在提升管墙壁θW中的固体浓度是 需要的. 基于超过4000本地测量 的固体浓度θ (r)和固体速度C (r)在循环流化床提升管参数函数来计算取的固体浓度θ (r)的径向分布一直 只计算取决于径向位置r和截面平均固含量θ[9]:

θ(r)=f(r,<θ>) (22)

这种相关性的一个典型例子示于图. 5一固含量. 相比于相关提出的[15]我们的测量时间平均固形物浓度分布是平坦的向中心和近壁陡. 在固体浓度提升壁(传热面)θw现在可以被估计有关建议的功能. 都需要在固体循环流化床较大的单位浓度的测量验证这种关系,因为传热率之间床和墙壁是浓度分布非常敏感. 计算与实验的比较数据示于图. 6为固体的1级分在分析的固体浓度径向分布,观察到一个有趣的效果:在径向约R=165毫米(位置约46毫米从墙壁)的时间平均固体浓度的在统计上是相等的横截面平均固体浓度的θ所示图.

7,这意味着,径向动量交换具有最大值在冒口此径向位置[9]. 墙到床的传热系数是强烈依赖于粒径和固体浓度在提升壁,如图所示.

42