宿舍楼结构设计 本 - 科 - 毕 - 业 - 设 - 计2

由以上计算过程可得各层楼板、卫生间、楼梯间恒荷载和活荷载如表2

表2 各层楼板、卫生间、楼梯间恒荷载和活荷载

项目 楼板/KN 层次 恒载 8 活载 恒载 7 活载 恒载 6 活载 恒载 5 活载 恒载 4 活载 恒载 3 活载 恒载 2 活载 恒载 1 活载 1426.6 115.5 91.5 1447.6 2722.7 115.5 200.97 91.5 168.4 8370.51 1447.6 2762.7 115.5 200.97 91.5 168.4 8013.19 1447.6 2762.7 115.5 200.97 91.5 168.4 8013.19 1447.6 2762.7 115.5 200.97 91.5 168.4 8013.19 1447.6 2762.7 115.5 200.97 91.5 168.4 8013.19 1447.6 2762.7 115.5 200.97 91.5 168.4 8013.19 1519 2762.7 200.97 91.5 168.4 8013.19 4025.35 168.4 8361.51 卫生间/KN 楼梯间/KN 表2+表1=总/KN

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经以上过程可将各层重力荷载代表值汇总做图如4-4 各层重力荷载代表值如图

图4-4

4.4.6横向框架自振周期

按顶点位移法计算框架的自振周期

顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基频公式。这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期：

T1?1.7?0?T式中：

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?0——基本周期调整系数。考虑填充墙使框架自振周期减少的影

响，取0.6。

?T——框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求

框架的地震力及位移，?T是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假象框架顶点位移。然后由?T求出T1，再用T1求出框架结构的底部剪力。进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。

横向框架顶点位移计算见表3。

表3 横向框架顶点位移

层次 （kN） 8 7 6 5 4 3 2 1 8361.51 8013.18 8013.18 8013.18 8013.18 8013.18 8013.18 8370.51 8361.51 16374.69 24387.87 32401.05 40414.23 48427.41 56440. 59 64811.1 848790 848790 848790 848790 848790 848790 848790 593880 Gi（kN）?Gi Di（kN/m）层间相对位移?i ?i??Gi0.01 0.02 0.029 0.038 0.048 0.057 0.07 0.11 Di0.48 0.38 0.36 0.33 0.29 0.24 0.18 0.11 T1?1.7?0?T =1.7×0.6?0.5642=0.71（s）

4.4.7横向地震作用计算

在Ⅱ类场地，7度设防区，设计地震分组为第二组情况下： 结构的特征周期Tg和水平地震影响系数最大值?max（7度，多遇地震）为：

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Tg=0.03s ?max=0.08

由于T1=0.71＞1.4Tg=1.4×0.35=0.49（s），应考虑顶点附加地震作用。

按底部剪力法求得的基底剪力，若按

Fi?Gi Hi?GHjj?18FEKj分配给各层，则水平地震作用呈倒三角形分布。对一般层，这种分布基本符合实际。但对结构上部，水平作用小于按时程分析法和振型分解法求得的结果，特别对于周期比较长的结构相差更大。地震的宏观震害也表明，结构上部往往震害很严重。因此，?n即顶部附加地震作用系数考虑顶部地震力的加大。?n考虑了结构周期和场地的影响。且修正后的剪力分布与实际更加吻合。

?n=0.13结构横向总水平地震作用标准值：

7Tg0.9

FEK=（）×?max×0.85?Gi

T1i?1=（

0.350.9

）×0.04×0.085×55089.44=2203.58kN 0.71顶点附加水平地震作用：

?Fn=?nFEK=0.13×2203.58=286.47kN

各层横向地震剪力计算见下表4，表中

Fi?GiHi8?GHjj?1FEK(1??n)

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