(完整版)脚手架施工方案

地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kPa)：120.00； 立杆基础底面面积(m2)：0.20；地基承载力调整系数：1.50。 (二)、大横杆的计算：

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJl30—2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值：P1=0.033kN/m；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×1/(2+1)=0.1kN/m； 活荷载标准值：Q=2×l/(2+1)=0.667kN/m；

静荷载的设计值：q1=1.2×0.033+1.2×0.1=0.16 kN/m； 活荷载的设计值：q2=1.4×0.667=0.933kN/m。

落地式脚手架立面图

图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中大挠度）

2.强度验算

跨中和支座最大弯矩分别按图1、图2组合。

跨中最大弯矩计算公式如下：

q1q2 跨中最大弯矩为M1max＝0.08×0.16×1.52+0.10×0.933×1.52＝0.239kN.m； 支座最大弯矩计算公式如下： M2max＝-0.10q1ι2- 0.117q2ι2

支座最大弯矩为 M2max＝ -0.10×0.16×1.52-0.117×0.933×1.52=-0.282kN.m 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.239×106，0.282×106)/4490=62.806N/mm2；

ⅠⅠⅠⅠⅠⅠ落地式脚手架立面图

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大横杆的最大弯曲应力为σ=62.806N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值［f］＝ 205N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算：

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：

其中：静荷载标准值：q1=P1+P2=0.033+0.l=0.133kN/m； 活荷载标准值：q2=Q=0.667kN/m； 最大挠度计算值为：

V=0.677×0.133×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.667×15004/(100×2.06×105×107800)=1.71mm；

大横杆的最大挠度1.7lmm小于大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与l0 mm，满足要求!

(三)、小横杆的计算：

根据JGJl30—200l第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 l.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×l×l.5/(2+1)=0.150kN； 活荷载标准值：Q=2×l×l.5+/(2+1)=1.000kN；

集中荷载的设计值：P=1.2×(0.05+0.15)+1.4×1=1.64kN。 2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下：

P P

q

L/3 L/3

Mqmax=1.2×0.033×12/8=0.005kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax=1.64×l/3=0.547kN.m；

最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.552 kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.552×106/4490=122.86N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=122.86N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：

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Vqmax=5×0.033×10004/(384×2.06×105×107800)=0.02mm； 大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.15+l=1.2kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：

Vpmax=1199.95×1000×(3×10002-4×10002/9)/(72×2.06×105×107800)=1.918mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.02+1.918=1.937mm；

小横杆的最大挠度为1.937mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10mm，满足要求!

(四)、扣件抗滑力的计算：

按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN，按照扣件抗滑承载力系数l.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.OOkN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：

R ≤ RC

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值：P1=0.033×l.5×2/2=0.05kN； 小横杆的自重标准值：P2=0.033×l/2=0.017kN； 脚手板的自重标准值：P3=0.3×1×1.5/2=0.225kN； 活荷载标准值：Q=2×1×1.5/2=1.5kN；

荷载的设计值：R=1.2×(0.05+0.017+0.225)+1.4×1.5=2.45kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ (五)、脚手架立杆荷载计算：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NGl=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×22.00=3.356kN； (2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2=0.3×2×1.5×(1+0.4)/2=0.652kN：

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹夹板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.14×2×1.5/2=0.21kN：

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005kN/m2 NG4=0.005×1.5×22=0.165kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.384Kn；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的l/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ=2×l×l.5×1/2=1.5kN； 风荷载标准值按照以下公式计算 WR=0.7U2·U5·W0

其中W。--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)的规定采用：

Wo=0.9kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)的规定采用： Uz=1；

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Us---风荷载体型系数：取值为1.13： 经计算得到，风荷载标准值

WK=0.7×0.9×1×1.13=0.712kN/m2；

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.384+1.4×1.5=7.36kN； 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.384+0.85×1.4×1.5=7.045kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为

Mw=0.85×1.4WKLah2/10=0.850×1.4×0.712×1.5×1.82/10=0.412 kN.m； (六)、立杆的稳定性计算：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值：N=7.36kN； 计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ= 1.5； 计算长度，由公式l。二k×μ×h确定：l。=3.118m； 长细比L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数ψ，由长细比l。/i的计算结果查表得到：ψ=0.188； 立杆净截面面积： A=4.24cm2：

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3； 钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

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σ=7360/(0.188×424)=92.336N/mm；

立杆稳定性计算σ=92.336N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值［f］=205 N/mm2，满足要求!

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

NMW? σ=≤[f] ψAW 立杆的轴心压力设计值：N=7.045kN； 计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5； 计算长度，由公式l0=kuh确定：l0=3.118m： 长细比：L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数ψ，由长细比l0/i的结果查表得到：ψ= 0.188 立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]= 205 N/mm2；

σ=7045.32/(0.188×424)+411720.246/4490=180.082 N/mm2； 立杆稳定性计算σ=180.082 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值：［f］=205N/mm2，满足要求!

(七)、最大搭设高度的计算：

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭式和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

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