文

扣除高窗面积墙重加上高窗自重

1.2×0.9×0.45－1.2×0.9×2.549＝－2.267 kN

框架柱自重 0.55×0.55×3.9×25＝29.49 kN

粉刷 （0.55×4－2×0.19）×3.9×0.017×17＝2.051 kN 中柱纵梁传来楼面自重

①房间部分楼面自重 0.5×3.3×1.65×3.479×2＝18.943 kN ②走道部分楼面自重 0.5×（6.6+6.6－3.6）×1.8×3.479＝30.06 kN ③房间部分次梁传来楼面自重 31.86 kN ④次梁自重 11.06 kN ⑤次梁上的墙重 17.01 kN

－－－

中间层中节点集中荷载 GC＝GD＝205.885 kN

3.7活荷载计算

3.7.1屋面活载

不上人屋面： q = 0.5 kN/m2

P5BC＝P5DE = 0.5 × 3.3 = 1.65 kN/m P5CD ＝0.5 × 3.6 = 1.8 kN/m 屋面框架梁边节点活荷载标准值P5B = P5E

①屋面活载： 0.5×3.3×1.65×0.5×2＝2.72 kN ②次梁传来的屋面活载： 0.5×（7.2+7.2－3.3）×1.65×0.5＝4.58 kN

－－－

P5B＝P5E＝7.30 kN

屋面框架梁中节点活荷载标准值 P5C = P5D ①屋面活载： 0.5×3.3×1.65×0.5×2＝2.72 kN ②走道对应的屋面活载： 0.5×（6.6+6.6－3.6）×1.8×0.5＝4.32 kN ③次梁传来的屋面活载： 0.5×（7.2+7.2－3.3）×1.65×0.5＝4.58 kN －－－

P5C＝P5D＝11.62 kN 3.7.2楼面活载

教学楼楼面活载取2.0 kN/m2； 走廊活载取2.5 kN/m2

PBC＝PDE＝2.0 × 3.3＝6.6 kN/m PCD＝2.5×3.6＝9.0 kN/m 楼面框架梁边节点活荷载标准值PB = PE

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①楼面活载： 0.5×3.3×1.65×2.0×2＝10.89 kN ②次梁传来的楼面活载： 0.5×（7.2+7.2－3.3）×1.65×2.0＝18.315 kN －－－

PB＝PE ＝29.205 kN

楼面框架梁中节点活荷载标准值PC = PD ①走道边楼面活载： 0.5×3.3×1.65×2.0×2＝10.89 kN ②走道上方对应的楼面活载:0.5×（6.6+6.6－3.6）×1.8×2.0＝17.28 kN ③次梁传来的屋面活载： 0.5×（7.2+7.2－3.3）×1.65×2.0＝18.315 kN －－－

PC＝PD＝46.485 kN

3.8风荷载作用下框架结构内力计算：

3.8.1风荷载作用下框架结构的侧移

垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算： WK=βzμsμzW0

式中， WK —风荷载标准值（kN/m2） βz—高度Z处的风振系数 μs—风荷载体型系数

μz—风压高度变化系数

W0 —基本风压,某地区50年一遇基本风压值为0.35kN/m

由荷载规范查得μs＝0.8（迎风面）和μs＝－0.5（背风面），本工程地面粗糙度为C类地区，估算基本自振周期 T1 =（0.08～0.10）n = 0.4～0.5 > 0.25，所以应考虑风振系数，由经验公式计算的自振周期T1=0.25+0.53×10－3H3B,这里H为从室外地面到女儿墙顶的距离20.85m，B为房屋宽度18.55m，得T1＝0.337s，由H/B＝20.85/57.55＝0.36< 0.5（B为迎风面宽度），查荷载规范得，脉动影响系数ν＝0.40，ω0T12=0.35×0.3372＝0.0397，查规范7.4.3，脉动增大系数ξ＝1.169，

2

?z?1?Hi??H1.169?0.40

?1?i?H?zH?z仍取一榀横向框架，负载宽度为6.6m，沿房屋高度分布的风荷载标准值q(z)＝

6.6×0.35?z?s?z,根据各楼层楼板处的标高Hi ,查取μz代入上式，可得

沿房屋高度分布的风荷载标准值

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层 次 5 4 3 2 1 3.96993.3662Hi /m 20.85 16.05 12.15 8.25 4.35 Hi /H 0.7698 0.5827 0.3957 0.2086 ?z 0.761 0.74 0.74 0.74 900?z 1.548 1.473 1.368 1.250 1.132 11.31413.128q1(z) 2.4430 2.0715 1.8708 1.7094 1.5480 q2(z) 1.5269 1.2947 1.1692 1.0684 0.9675 9001 0.854 390039003.040011.85639002.777810.83339002.515510.376485072003600720072003600720048503900390039003900

左风荷载图 效节点集中风荷载 将等效均布荷载简化为集中在楼层处的集中荷载，框架结构分析时，应按静力等效原理将分布荷载转化为节点集中荷载，即P＝AW，受风面积A取上层一半和下层的一半之和，顶层取到女儿墙顶，底层计算高度从室外地面开始取，

3.9699×（0.9 + 3.9×0.5）＝11. 314kN；3.3662×3.9＝13.128kN； 3.04×3.9＝11.856 kN； 2.7778×3.9＝10.833kN； 2.5155×（3.9 + 3.9 + 0.45）/2 ＝10.376kN 3.8.2风荷载作用下的水平位移计算：

每层的楼层剪力等于其上部各层楼层的层间剪力值，每层的层间侧移等于该层的楼层剪力除以该层所有柱的侧移刚度值和

风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算

层次 5 Fi (kN) 11.314 Vi (kN) 11.314 ∑D(N/mm) Δμi(mm) μi(mm) 77094 第23页

Δμi/h 1/26531

0.147 2.538 4 3 2 1 13.128 11.856 10.833 10.376 24.442 36.298 47.131 57.507 77094 77094 77094 57992 0.317 0.471 0.611 0.992 2.391 2.074 1.603 0.992 1/12303 1/8280 1/6383 1/4385 由表可见，风荷载作用下框架的最大层间弹性位移角???ui/hi发生在第一层，其值为 1/4385，远小于??u/h??1/550，满足规范要求。 3.8.3水平风荷载作用下的内力计算（D值法）

1.各层柱的反弯点高度比 y?yn?y1?y2?y3

式中，yn—标准反弯点高比，根据上下梁的平均线刚度kb和柱的相对线

刚度kc 的比值，总层数m，该层位置n查表确定。

y1—上下梁的相对线刚度变化的修正值，由上下梁相对线刚度比值

?1及i 查表得。

y2—上下层层高变化的修正值，由上层层高对该层层高比值?2及i查表。

y3—下层层高对该层层高的比值?3及i查表得。

利用D值法计算反弯点高比y

边柱 ? 中柱 y3 y k ?层 次 k yn y1 y2 yn y1 y2 0 0 0 0 0 y3 0 0 0 0 0 y 0.38 0.43 0.48 0.50 0.55 5 1.218 0.36 0 3 1.218 0.46 0 2 1.218 0.50 0 1 1.515 0.60 0 2.剪力分配

0 0 0 0 0 0 0 0 0.36 1.673 0.38 0 0.41 1.673 0.43 0 0.46 1.673 0.48 0 0.60 2.080 0.55 0 4 1.218 0.41 0 0 －0.01 0.49 1.673 0.50 0 柱端剪力计算公式为 ： Vij?Dij?Dj?1sVi

ij第24页