圆锥齿轮的画法

对于正变位Ka＞1；负变位Ka＜1；零变位Ka＝1。

§14.5.2 分锥变位的几种形式 (1) ΔR式：改变锥距式

在节锥角不变的条件下，将节锥距外延或内缩一小量ΔR，从而使节圆半径增大或减小，相应地分圆半径也按比例增大或减小，使节锥和分锥分离。

对于正变位X＞0采用延长节锥距R′的方法，使当量中心矩av.增大，设移出齿形前的用下标“0”表示，移出后的节锥距用加“′”表示，变位前的锥距为O P0，变位后锥距为O P。过P0做P0 P1∥O O 1 ，P0 P2∥O O2交新齿形截面于P1，P2， P0P为前后锥距之差ΔR。

合理地选择ΔR能变位后的分圆模数恰好等于零传动时的分度圆模数，所以如图14-7的情况时，分度圆模数不变。由图14-6可知有以下关系存在

(14-81)

( 14-82) (14-83)

… (14-84)

(14-85)

(2)Δr式：改变分度圆式

此时采用在节锥距不变条件下，增大（负变位）或缩小（正变位）分锥角，也即增大或缩小分圆半径，以保持变位时节圆大于分圆（正变位）节圆小于分圆（负变位）的特性，这种变位形式变位后，节圆模数m′不变，而分圆模数m改变。m′= kam。变位形式如图14-7所示。

i=1,2 (14-86) 这两种变位形式，在具体应用中，若是在原设计基础上加以改进，以增强强度，箱体内空间合适，则采用ΔR式，一般应用于正变位，节锥距略有增加。若对于原设计参数有较大改动，设计对于箱体尺寸要求严格，或进行不同参数的全新设计，则采用Δr式，一般用于负变位。

§14.5.3切向变位的特点

圆锥齿轮可采用切向变位来调节齿厚。传统的零变位设计，切向变位系数之和为xtΣ＝xt1＋xt2＝0。对于非零传动设计，xtΣ可以为任意值。通过改变齿厚，可以实现： ·配对齿轮副的弯曲强度相等σF1＝σF2。 ·保持齿全高不变，即齿顶高变动量σ＝0。

·缓解齿顶变尖Sa1＞0。 ·缓解齿根部变瘦，增厚齿根。

非零变位可以满足上述四种特性中的两项，而零变位则只可以满足其中一顶。例如，在X1、X2比较大时，易出现齿顶变尖，则可以用切向变位来修正，弥补径向变位之不足。即使在齿顶无变尖的情况下，也可使小轮齿厚增加，以实现等弯强、等寿命。有时在选择径向变位系数时，若其它条件均满足而出现齿顶变尖时，则可以用切向变位来调节。

将切向变位沿径向的增量与径向变位结合起来，构成分锥综合变位，综合变位系数xh为

(14-87) 切向变位引起的当量齿轮分度圆周节t方向的变量Δt为 (14-88)

故分圆上的周节不等于定值，将径向变位沿切向的增量与切向变位结合起来，则当量齿轮分圆弧齿厚为

i＝1，2 (14-89) 分圆周节为

t＝s1＋s2＝（π＋2 XΣtgαt＋X tΣm≠πm (14-90) 式中，αt是端面分圆压力角。m 是端面分圆模数。

端面节圆啮合角αt‘与分圆压力角αt的渐开线函数关系为

）

(14-91 ) 而节圆上的周节t′为一定值 t′

＝

πm′

＝

πka

m (14-92)

小轮节圆弧齿厚

(14-93) 大轮节圆弧齿厚

(14-94)

弧齿锥齿轮的切向变位可以使径向也发生变化，使当量中心距改变，从而啮合角也发生改变。当量中心距分离系数按下式计算

(14-95) 齿顶高变动量σ＝XΣ－y，σ不但可以大于零，也可以小于零。还可以通过公式(14-91）来改变X tΣ使啮合角发生改变。因此总可以找到一个合适的X tΣ可以使σ＝0。 §14.6 非零变位径向与切向变位系数的选择 §14.6.1径向变位

齿轮变位系数的选择是一个非常复杂的过程，它和许多因素诸如齿数、齿顶高系数、螺旋角等有关。前苏联学者B.A.加夫里连科提出“利用封闭图的方法选择变位齿轮的变位系数”。即将各质量指标曲线（关于x1，x2等的函数）与变位系数x1，x2的曲