结构计算书

构顶层处。

3?h11） 2?H3?3.30055?(1 ?2343.4? )

2?33.600?2688.696KN

即： Ge=G11（1+

结构定点假想位移??应按式????q+?Ge计算其中

q??GHi?10970.248?10323.087?8?11863.19?3137.442KN/m

33.600将q、Ge及??1.27和EcIeq?26.95537?1017N/mm2

qH41??sh??????q??4?[()?(ch???????sh??]EcIeq?ch???Ge?GeH???(??th??EcIeq??3分别带入式

3137.442?33.6004?10911.174?1.463?1?q???[()?(1.772?1)?1.17417426.95536?101.1741.772得

21.174?1.463?]2?Ge2688.696?33.6003?10121???(1.174?0.8256) 17317.3496838?101.174?q=0.12134；?Ge=0.0081463

则?T=0.17256+0.00465=0.12949

???1.7?0.8?0.12949?0.489S

(2)水平地震作用

该房屋主体结构不超过40米，且质量和刚度沿高度分布比较均匀，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构等效总重力荷载Geq为

Geq?0.85GE?0.85?107761.158?91597.2903KN

根据场地类别Ⅱ类，设计地震分组为第一组，查抗震规范5.1.4条得特征周期

Tg?0.35S ，5Tg?T?Tg 。因一般建筑阻尼比取0.05，按式

?1?(Tg/T)???2??max 确定地震影响系数?1，

Fek?(Tg/T)???2??max?Geq0.350.9)?0.08?1.0?91597.2903 0.489?5423.203KN?(??Gij?0.012?107761.518???n?1293.138?FEK?VEK?FEK

因为T1?0.489S?1.4?0.35?0.49S所以可以不考虑顶部附加水平地震作用?Fn。

4.3．框架剪力墙协同工作计算

4.3.1．框架剪力墙协同工作计算简图：

框架-剪力墙结构协同工作分析时按如图所示方法将各质点的水平地震作用折算成为倒三角形分布荷载和顶点集中荷载。

h1FFFeFnMqmaxFHFF

其中，qmax和F按公式

qmax?6??V0H?M0?M1?/H2

F?3?M0?M1???Fe??Fn??2V0

HnnM0??FiHi?123583.663，V0??Fi?5197.34，

i?1i?1M1?225.863?3.3?745.3479，Fe?225.863，?Fn?0

?qmax?6??5197.34?H?123583.663?745.3479?/33.62?267.334 F?3??1235883.663?745.3479?/33.6?225.863?2?5197.34?931.988

4.3.2横向风荷载计算

垂直作用在建筑物表面单位面积上的风荷载标准值wk按下式取用：

wk=?z?s?zw0KN/m2

式中各符号取值根据以下情况考虑：

本建筑为一般高层建筑，根据《高规》由《荷载规范》查出的50年重现期的风压值w0?0.35KN/m2，可直接采用，不考虑建筑物的重要性系数，本建筑高宽比H/B=1.787〈4，矩形平面建筑，其风荷载体形系数按《高规》可取?s?1.3;；风压高度变化系数根据地面粗糙度类型（C类）有《高规》表查取；风震系数?z按下式计算：?z?1??z??式中?zZ,?为脉动增大系数， w0T12=0.3192?0.65?0.066KN?S2/m2,查H表得ξ=1.173,v为脉动影响系数，也有《高规》表查取，根据H/B=0.58以及H=33.6m,v?0.41。于是：

?z??z?1??z??1.173?0.41Hi0.48093Hi=1?, ??1????zH??zH?z横向风压为：qk=?z?s?zw0LKN/m2 =0.65?1.3??z??z?60.8

在框架-剪力墙结构协同工作分析中应将沿房屋高度分布风荷载折算成倒三角形和均不荷载，为此应先将如图所示的分布荷载qz，按静力等效原理折算为图所示的节点集中力Fi，

Fi?(qi?qi?1)?Hi(qi?1?qi)?Hi(qi?qi?1)?Hi??

263qH2qH2??M0，(max?q)?H?V0确定，其中qmax和q按式qmax?232