设计带式运输机传动装置1-4

河北建筑工程学院课程设计计算书

设计项目 6.2.7危险截面弯矩 6.2.8轴的计算应力 9.2.9判断安全性 10. Ⅰ轴图 计算与说明 弯矩载荷 水平H 垂直面V 结果 支反力 （N） FNH1?1125.307FNH2?1020.627 FNV1??2627.27NFNV2?1960.826N (N?mm)MH?43886.961 MV1?143325MV2?98191.829 MC?M2?43930.743N?mm 总弯矩(N?mm)M1?143325 M2?43930.743 扭矩T T?57401.596N?mm 由弯矩扭矩图和轴的结构图知C处有可能是危险截面，应计算其当量弯矩.此处可将轴的扭应力视为脉动循环.取α=0.6，则 MC?M2?43930.743N?mm T?57401.956N?mm T?57401.956N?mm ?ca?M2?(?T)W22 ? ?(0.6?57401.956)32?ca?5.152MPa 安全 ?43930.743?0.1?53MPa由[2] P362表15-1查得[??1]?60MPa ?ca?[??1]?60MPa安全 河北建筑工程学院课程设计计算书

设计项目 6.3Ⅱ轴计算 6.3.1轴的材料及最小直径 ⑴材料 ⑵最小直径的确定 选取A0值 dmin?A0'3计算与说明 结果 45钢，调质处理 A0?115 45钢，调质处理。 查[2]表15-3取A0?115 P??n???29.249mm 河北建筑工程学院课程设计计算书

设计项目 6.3.2轴的结构设计 计算与说明 输出轴的最小直径显然是安装联轴器处轴的直径 为了使所选的轴直径d????与联轴器的孔径相适应，d????。故需同时选取联轴器型号。 联轴器的计算转矩Tca?KAT??查[2]表14-1取KA?1.3，则 求Tca值： Tca?KAT???180721.277?1.3N?mm?234937.660N?mm结果 Tca?234937.660N?mm(1).根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度 d?????30mm L?82mm 按照计算转矩Tca应小于联轴器公称转矩的条件，查手册，选用HL3型弹性柱销联轴器，其公称转矩为 d???????32.7mm 315000N?mm。半联轴器的孔径 d??30mm，故取 d?????30mm，半联轴器长度L?82mm 1).为了满足办联轴器的轴向定位要求，Ⅰ-Ⅱ段右端需制出一轴肩，故取Ⅱ-Ⅲ段的直径d???????32.7mm；左端用轴端挡圈定位按轴端直径取挡圈直径D?58mm。半联轴器与轴配合的毂孔长度L?10mm，为了保证轴端挡圈只压在半联轴器上而不压在轴的端面上，故Ⅰ-Ⅱ段的长度应比L?略短一些，现取lⅠ?Ⅱ?80mm lⅠ?Ⅱ?80mm dⅢ?Ⅳ?35mmdⅥ?Ⅶ?35mm dⅣ?Ⅴ?42mm 2初步选择滚动轴承。因轴承同时受有径向力和轴向力的 作用，故选用角接触球轴承。按照工作要求并根据 d???????32.7mm，查手册选取角接触球轴 lⅣ?Ⅴ?50mm l?30mm 承7207AC，其尺寸为d?D?B?35mm?72mm?17mm，故d?????V?dⅥ?Ⅶ?35mm；取lⅥ?Ⅶ?30mm 3).取安装齿轮处的轴端Ⅳ-Ⅴ的直径dⅣ?Ⅴ?42mm；齿轮的左端与左轴承之间采用套筒定位。 lⅡ?Ⅲ?50mm 河北建筑工程学院课程设计计算书

设计项目 计算与说明 已知齿轮轮毂的跨度为53mm，为了使套筒端面可靠地压 紧齿轮，此轴端应略短于轮毂宽度，故取lⅣ?Ⅴ?50mm。 齿轮的右端采用轴肩定位，轴肩高度h?0.07d，故取 h?4mmb?1.4h结果 ，则轴环处的直径dⅤ?Ⅵ?50mm。轴环宽度lⅢ?Ⅳ?38mm ，取 lⅤ?Ⅵ?8mm。 4).轴承端盖的总宽度为20mm(由减速器及轴承端盖的结构设计而定)。根据轴承端盖的装拆及便于对轴承添 加润滑脂的要求，取端盖的外端面与半联轴器右端面间 的距离l?30mm，故lⅡ?Ⅲ?50mm。 5).取齿轮距箱体内壁的距离a?17mm，考虑到箱体的铸造误差，在确定滚动轴承位置时，应距箱体内壁一段距离s，取s?10mm，已知滚动轴承宽度B?20mm，大齿轮轮毂长度L?54mm，则 lⅢ?Ⅳ?T?s?a?(60?56)?38mm 至此，已初步确定了轴的各段和长度。 齿轮、半联轴器与轴的周向定位均采用平键连接。按dⅣ?Ⅴ查[2]表6-1查得平键截面b?h?16m?10mm，键槽（2）.轴上零件的周向定位 用键槽铣刀加工，长为40mm，同时为了保证齿轮与轴配合有良好的对中性，故选择齿轮轮毂与轴的配额为H7n6；同样，联轴器与轴的连接，选用平键为H7k612mm?8mm?63mm，半联轴器与轴的配合为。滚动轴承与轴的周向定位是由过度配合来保证的，此处选轴的直径尺寸公差为m6。