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Ix?1328762cm4；Iy?559431cm4 截面模数 Wx?17035cm3；Wyl?10884cm3；
Wyr?9457cm3。
对于支腿，腿高h由所要求的门架净空尺寸确定。刚性支腿的上部连接按箱形结构宽度b?H(主梁高度)确定；柔性支腿的上、下部和刚性支腿的下部连接按门架下横梁宽度及具体结果确定。
11Lo为考虑到起重机沿大车轨道方向稳定性的要求，门式起重机的轮距K?(~)Lo，
46主梁全长。
1.4.2门式起重机的载荷及其组合
载荷：
作用在门式起重机上的载荷有：起重载荷、门架自重、电气设备及司机室等自重；、及风力等。
箱形结构的门架自重：
箱形截面桥架自重 对于75t以下的普通门式起重机，桥架(主梁)自重按下式估算：
带悬臂 Gq?0.5QLoHo=0.536?32?13?1283.32 无悬臂 Gq?0.7QLoHo=0.736?32?13?3158.21
式中 Q——额定起重量(t)； Lo——桥架(主梁)全长(m)； Ho——起升高度(m)。
门架的计算载荷：qf??1q?1?50.13?50.13N
支腿自重：双梁门架的支腿单位长度自重常取为主梁单位长度自重的0.2～0.4倍单主梁门架的支腿单位长度自重取为主梁的0.7～0.9倍。
cm
1.4.3惯性力(惯性载荷)
机构起、制动时产生的惯性力和冲击振动引起的惯性载荷的确定。
对于主动轮仅布置在一侧的门式起重机，设1轮为主动轮，2轮为从动轮，则大车制动
惯性力Pdg为：
Pdg?P?P?PqdgQdgxcdg?Gqvdgtz?(Q?Gxc)vd35.78?21.23(34?26)21.23=??231.85
50?3150?31gtzq式中Pdg——大车制动时，由桥架自重引起的水平惯性力；
Gp、Gxc、vd和tz等符号
1.4.4大车运行偏斜侧向力
当门式起重机的运行速度与桥式起重机的运行速度相近时，可按下式计算侧向力：
S?0.1Vmax
式中 Vmax——大车的最大轮压。
当门式起重机的运行速度较低时，侧向力按照之腿由于运行阻力不同时求出
S?(WA?WB)(37.5?21.9)L=?31?1023.6
2B2?51表示主梁由于侧向力引起的弯矩。其中：
ML?S?B?WA?WB153?106L=325?129??30?127.30 22式中 WA和WB——两支腿处的运行阻力，且WA>WB； TA和TB——两支腿运行牵引力，且TA?TB。
1.4.5进行最大拉力验算
TA?Mxymax44850?245??32kN 22222?mi?yi2?(2?55?2?150?2?245)1.4.6计算受拉单栓承载力
?Nt??0.7P?0.7?175?122.5kN故 TA??Nt?
验算通过。
1.4.7载荷组合
由于各种载荷不可能同时作用在门架结构上，因此要根据门式起重机的使用情况来确
定这些载荷的组合。
1.5门式起重机的计算载荷组合通常考虑以下几种情况
对于主梁，考虑小车位于跨中或悬臂端，小车满载下降制动，同时大车平稳制动，风力平行大车轨道方向。称为计算情况IIa。对于支腿，分别考虑门架平面和支腿平面内的两种载荷组合
1.5.1腿几何尺寸和几何特性
支腿总体尺寸
采用?型支腿，确定总体几何尺寸如下
1）在门架的平面内，大车不动，小车位于跨端或悬端，小车满载下降制动，同时小
车运行机构制动，风力沿小车轨道方向，称为计算情况II。
b表（1-1）门式起重机的计算载荷组合
Table (1-1) gate type hoist crane computation load combination
计 算 构 件 载荷情况及组合 门架自重 起升载荷 小车惯性力 大车惯性力 大车偏斜侧向力 门架支承横推力
风力 小车自重
主 梁 IIa
IId
支 腿 IIb
IIc
IId
?4Gq Gq
— — — — —
Gm ?4Gm Gm
— — — — —
?2Q
—
?2Q
Pxg??
—
?2Q
—
Pdg?? Pdg??
S??
—
S?? S??
H
PFt??
H
PFt??
PFm?? PF??? Gxc
PF??? Gxc
?4Gxc ?xc ?4Gxc
注：表中Gq——桥架(主梁)自重；Gm——门架(包括主梁和支腿等)自重，PFm??——
在门架平面内，沿小车轨道方向的风力；PFt??——在支腿平面内，沿大车轨道方向的风力。其余符号同前述。
2）在支腿平面内，小车位于跨度端或悬臂端，小车满载下降制动，同时大车平稳制
动，风力平行大车轨道。称为计算情况。
对于主梁和支腿，还应考虑非工作状态下的载荷组合，这时大车和小车皆不动，空载。仅作用有非工作状态的最大风载荷，称为技术情况。
对于每种计算情况，由于其载荷组合出现的可能性不同，所以在设计计算时，对金属结构的许用应力值也各不相同。
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