花市枣苑南区公建脚手架（含挑架）

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.0399×12004/(100×2.060×105×121900.000)=0.02mm 集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值P=0.0399+0.147+1.26=1.806kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1.883×1806×12003/(100×2.060×105×121900.000)=2.34mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.36mm

大横杆的最大挠度小于1200.0/150=8与10mm,满足要求!

5.4 扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算

横杆的自重标准值 P1=0.038×1.2=0.046kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.35×1.05×1.2/2=0.221kN 活荷载标准值 Q=3.0×1.05×1.2/2=1.89kN

荷载的计算值 R=1.2×0.046+1.2×0.221+1.4×1.89=2.966kN R<8.0 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5.5 脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.149

NG1 = 0.129×49.7=6.411kN

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2 (2)脚手板的自重标准值(kN/m)；本例按木脚手板，标准值为0.35 kN/m

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NG2 = 0.350×4×1.2×(1.05+0.3)/2=1.134kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14

NG3 = 0.140×1.2×4/2=0.336kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×49.7=0.373kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.254kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.0×2×1.2×1.05/2=3.78kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 的规定采用：W0 = 0.450

Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250

Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.200

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×1.200 = 0.472kN/m2。 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG +.4NQ=1.2×8.254+1.4×3.78=16.30 kN 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ=1.2×9.173+0.85×1.4×3.78=15.20 kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10=0.85×1.4×0.472×1.2×1.52/10=0.152 kN.m 其中 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。

5.6 立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

2

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=16.3kN；

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

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k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.945m； l0/i=186

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.207； A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；

=16300/(0.207×489)=161.03 N/mm2

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=15.20kN；

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.945m； l0/i=186

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.207； A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；

=15200/(0.207×489)+152000/5080=180.08 N/mm2

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 5.7 连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nι = Nιw + No

其中 Nιw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nιw = 1.4 × Wk × Aw

Wk —— 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.472kN/m2； Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，

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Aw = 2.40×4.5 = 10.8m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nιw = 7.137kN，连墙件轴向力计算值 Nι = 12.137kN 连墙件轴向力设计值 Nf = φA[f]

其中φ—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=210.00/1.58的结果查表得到φ=0.39；

A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 38.739kN Nf> Nι，连墙件的设计计算满足要求! 5.8悬挑架

根据现场情况，回填土受场地及作业环境影响，施工不能按计划进度进行，故每个栋号从三层外挑2.34m板外的脚手加工采用悬挑架施工，具体如下： 5.8.1搭设安排

1＃楼西侧及北侧、2＃楼西侧及南侧、3＃楼北侧及东侧、4＃楼南侧及东侧自三层结构外侧加宽2.34m，三层楼板施工时预埋悬挑脚手架工字钢卡环，此部分三层以上搭设悬挑脚手架。见下图（三层平面）及前面总图：

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