UASB和IC合集

UASB和IC合集

UASB的设计

水量Q=4000（m/h） 进水 出水 去除率 COD 3000 600 80% 33

BOD5 1500 225 85% SS 1000 400 60% 容积负荷 取 4 kgCOD/（m2d） 则，有效容积为 V?4000??3000?6004?10003

??1800(m)

3设计为n=2个池子，则V1=1800/2=900(m)

2

有效高度4~6(m),取为6（m），则A1=900/6=150（m） 则取长L=20（m）。宽B=8（m）

1） 三相分离器的设计：

设倾角β=60°，γ=70°，集气罩以上的覆盖水深h2=0.5(m) (宜取0.5~1.0m),超高h1=0.5(m),斜面高度h3=1.0(m) (宜取0.5~1.0m). MN=0.225(m),b2=0.6(m)

则缝隙宽度L1=MNsinβ=0.225sin60°=0.195(m) Vm?3

0.3Q24nL1B?0.3?150024?5?2?0.195?8?1.2?m/h?

3

（---根据资料，0.7Q（m/d）的废水通过进水缝进入沉淀区。另有0.3Q（m/d）的废水通过回流缝进入沉淀区，则Vm?设BC=0.5(m),MB=BC-MC,

MC?b22sin??0.62sin60??0.34(m),

0.3Q24nL1B?2m?h?才符合要求。---）

则，MB=BC-MC=0.5-0.34=0.16(m)

AB=2BCcos30°=230.530.87=0.87（m）

BD?AD?AB2cos20??0.872?0.94?0.46(m)

CD=BCsin30°+BDsin20°=0.530.5+0.4630.34=0.41(m);则： h5=CD+MN-MCcosβ=0.41+0.225-0.34cos60°=0.47(m) 脱气校核:

VN??g18?(?1??g)dg2?0.95?981(1.03?1.2?1018?2?10?2?3)?0.012?0.266(cm/s)?9.58(m/h)

验证

VNVM?9.581.2?7.98?MNMB?0.2250.16?1.4,合理。

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[----假设分离气泡的最小直径为dg=0.01cm,在常温20摄氏度下的清水运动黏滞系数γ

32333

=1.01310-(cm/s),废水密度ρ1=1.03(g/cm),气体密度ρg=1.2310-(g/cm),气泡碰撞系

32

数β=0.95,则有清水动力黏度，μ’=γρ1=1.01310-31.03=1.04310-(g/cm2s),因为

3

处理废水，一般μ>μ’，取μ=2310-(g/cm2s).-----]

2） 分离板的设计

b2=0.6(m),b=4-(431/4)=3(m),则：b3=1/23(b-b2)=1.2(m). 一般b=2b1,则：b1=b/2=3/2=1.5(m)

气体受浮力作用，上升流速在进水缝中VN=9.58(m/h),则沿进水缝斜上的速度分量为VNsinα.则进水缝中的水流速度应满足V

如果刚好V=VNsinα，则有0.7Q废水通过回流缝进入沉淀区，则三相分离器的进水缝的纵截面的总面积为：

上升流速VN=9.58(m/h),则V=VNsin50°=9.5830.77=7.38(m/h) 则S进水缝总?Q进水缝V?0.7QV?7.9100.7?2000?7.38224?7.9m2 ??S进水缝单宽?S进水缝总n?0.8(m)

进水缝的宽度l2?S进水缝单宽B0.10.64?0.88?0.1(m)

则：?h?l2cos???0.16(m)

h4=b3tanα+Δh-h3=1.231.19+0.16-1=0.6(m)

设进水缝下板上端比进水缝上板下端交出0.2（m），则进水缝下板长度

0.2?h4sin??1.04(m)。

根据资料，反应器有效高度与污泥床的高度之比为（3~4）：1，反应器的有效高度为4.5~6.0（m），悬浮层高度3~4（m）。

本次设计沉淀区高1.5(m),污泥床高2(m)，悬浮层高2.5(m)，超高h1=0.5(m),总高为6.5（m）。

3） 沉淀区设计

表面负荷率小于0.7(m/m2h),上升流速小于2(m/m2h)，沉淀区水深≥1.0（m）， HRT=1.0~1.5（h）：

QhbBQhb1B3

2

3

2

1500?24?0.52?0.7(m3/m2?h)，合理；

5?3?824?1.04?2(m3/m2?h)，合理。

5?1.5?81500 ? 38

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4） 配水设计

采用u型穿孔管，配水管中心距1.0~2.0（m），孔口垂直向下呈45°方向，孔径

d=10~12（mm），取d=15(mm),中心距池底200~250（mm），出口流速v=2（m/s），配水管径

2

不小于100（mm），每个孔眼的服务面积2~4（m）.

2

分为4根配水管且中心距为2（m），则每根应服务的面积为2320=40（m），

15002443每根配水管的流量为?15.63(m/h)，

Q出?AV??4dV?0.785?0.015322?2

?1.27(m/h)则，每根配水管的孔眼的个数是15.63/1.27=12.3（个），取13个，则服务面积为40/13=32

（m/个）,整个池子的孔眼数为52个。

5） 沼气系统设计

35摄氏度时，1kgCOD产生沼气0.35（m），则产沼气量为：

3

Q沼气=30003（3000-600）30.35=2520（m/d）

3

其中：甲烷占沼气的60%，即：252030.6=1512（m/d）

3

收集率为70%，即：151230.7=1059（m/d） 甲烷的燃烧值在35.87~39.81（KJ/L），取35.87（KJ/L），则：

7

甲烷产生的热量为2520335.8731000=9.01310（KJ/L）。

3

6） 出水渠设计

一般BQ=0.2(m),i=0.01,附近水流速度vQ为0,3(m/s),水槽深0.25(m)

Qq??24?3600?5?0.004(m/s) q3渠附近水深hqf?2vQ?0.067(m),取为100（mm）

7) 排泥系统设计

2

排泥口设在三相分离器下0.5(m)处,一般10(m)设一个排泥口,排泥管不小于 200(mm).在长方向上每1.25(m)处设一个排泥口.则需要16个排泥口.

8) 沼气系统的收集 1. 水封罐高

1.5(m),面积为进气管面积的4倍.气体流速在0.8~1.0(m/s),当

Q?0.6?4?0.166(m)

v=0.8(m/s) 时,管径??v当v=1,0(m/s) 时,管径?故取管径为200(mm).

Q?0.6?4?v?0.197(m)z

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14则S水封罐??d?4?3.14?0.2?0.13?m222?

2.沼气柜：按3个小时的贮气量计算：

V?3Q?2520?324?315(m/h)

3△hh3b1h4l2b2b3αNh5CβvBvMvNMγAD

UASB反应器初次启动的认识

一、种泥

１、可供细菌附着的载体物质微粒对刺激和发动细胞的聚集是有益的

２、种泥的比产甲烷活性对启动的影响不大，尽管浓度大于60gTSS/L的稠

消化污泥的产甲烷活性小于较稀的消化污泥，前者却更有利于ＵＡＳＢ的初次启动

３、添加部分颗粒污泥或破碎的颗粒污泥，也可提高颗粒化过程 二、启动过程的操作模式

启动中必须相当充分地洗出接种污泥中较轻的污泥，保存较重的污泥，以推动颗粒污泥在其中形成。推荐的要点如下：

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