《钢筋混凝土结构课程设计》

各跨跨中均属于第一类T型截面。

次梁的正截面承载力过程见表2-6。

表2-6 次梁正截面受弯承载力计算

截面 边跨跨中（1） 离端第二支座（B） 离端第二跨跨中（2） 中间跨跨中（3） 弯矩设计值（kNm） 53.00 0.160 53.00 0.160 34.51 0.091 -39.44 0.104 中间支座（C） ?s?M 2?1fcbh0??1?1?2?s As?0.175 564.2 0.175 1044 0.096 334.0 0.110 383 ?1fcb?h0fy选配钢筋 实际配筋 512 322 312 412 As=565 As=1140 As=339 As=452 计算结果表明?均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。 As/(bh)?339/(200?400)?0.42%??min?(0.2%,45ft/fy)max?45ft/fy?45?1.43/300?0.22%

，满足最小配筋率的要求。

2.2.5斜截面受剪承载力计算

计算内容包括：截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验算。

（1）验算截面尺寸

hw?h0?h'f?365?80?265mm,hw/b?265/200?1.2?4，截面尺寸按下式验算：

0.25?cfcbh0?0.25?1.0?14.3?250?365?362.20kN?Vmax?74.81kN

截面尺寸满足要求。 （2）计算所需腹筋

采用?6双箍，计算支座B左侧截面，VBl?72.89kN。由斜截面受剪承载力计算公式确

定箍筋间距s:

s?1.0fyvAsvh0Vcs?0.7ftbh0?1.0?270?100.48?365?5725.70mm

74810?0.7?1.43?200?365调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%。先调幅整箍筋间距，

s?0.8?5725.7?4580.56mm，大于箍筋最大间距200mm，最后取s=200mm。

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（3）验算最小配箍率

弯矩调幅时要求的配箍率下限为0.3ft/fyv?0.3?1.43/270?1.58?10?3，实际配箍率

?sv?Asv/(bs)?100.48/(200?250)?2.50?10?3，满足最小配箍率的要求。

2.2.6次梁的裂缝宽度验算

'次梁的折算永久荷载gk?6.80?8；14.2?3/4kN10m.3折7算可/变荷载

3'qk?14.2?3?4c=25mm。

??1.0，混凝土的保护层厚度10k.N67。变形钢筋的相对粘度特征系数m/荷载标准值下弹性分析的荷载弯矩系数?cr?1.9，裂缝宽度的计算过程见表2-7，各截面的裂缝宽度均满足要求。

表2-7 次梁的裂缝宽度验算

截面 1 41.00 565 245.32 0.0141 0.722 12 115.59 0.208 B -51.55 565 308.45 0.0141 0.799 12 115.59 0.264 2 24.54 339 227.96 0.0100 0.629 12 143.5 0.195 C -41.48 402 324.94 0.0101 0.702 12 142.54 0.276 3 28.65 339 266.14 0.0100 0.609 12 143.5 0.221 Mk As/mm2 ?sq?Mk/0.87h0As(N/mm2) ?te?As/Ate ??1.1?0.65ftk/?te?sq deq?d/?(mm) lcr??(1.9cs?0.08deq?te)(mm) wmax??cr?lcr?sq/Es(mm) 由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩： Mk?(0.078?10.37?0.1?10.67)?4.6752kN/m?41.00kN/m MBk??(0.105?10.37?0.119?10.67)?4.6752kN/m??51.55kN/m M2k?(0.033?10.37?0.079?10.67)?4.5502kN/m?24.54kN/m

MCk??(0.079?10.37?0.111?10.67)?4.5502kN/m??41.48kN/m M3k?(0.046?10.37?0.085?10.67)?4.5502kN/m?28.65kN/m 2.2.7次梁的挠度验算

按等刚度跨度连续梁计算边跨跨中挠度。短期刚度：

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Bs?

2EsAsh01.15??0.2?6?E?1?3.5?'f2.0?105?565?3652?Nmm2?1.145?1013Nmm2-36?7.14?8.3?101.15?0.772+0.2+1?3.5?1.675其中，??As/bh0?565/(200?365)?8.3?10?3；

?E?Es/Ec?2.0?105?2.8?104?7.14； ??'f(b'f?b)h'fbh0?(1600?200)?80?1.647。

200?365长期刚度：

B?Mk41.00Bs??1.145?1013?9.267?1013Nmm2

Mq(??1)?Mk35.12(2?1)?41.00其中，M1q?(0.078?9.654?0.1?8.538)?4.6752?35.12kNm

11'gk?gk?(?qqk)?6.808??0.8?14.23?9.654kN/m

4433'qk??qqk??0.8?14.23?8.538kN/m

44挠度系数与板相同，挠度：

0.644?10?2gkl40.973?10?2qkl4f??

BB0.644?10?2?6.808?467540.973?10?2?14.23?46754l??=9.737mm

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2.3 主梁的设计 2.3.1主梁计算

主梁按弹性理论设计。

2.3.2荷载

为简化计算，将主梁自重及梁侧抹灰重量等效为集中荷载。 荷载设计值：

由次梁传来 8.17?4.8=39.22kN

主梁自重 1.2?0.25?（0.65-0.08）?1.9?17?2=8.13kN 梁侧抹灰 1.2?0.015?（0.65-0.08）?1.9?17?2=0.67kN G=48.02kN 活荷载设计值：

由次梁传来Q=18.5?4.8=88.8kN G+Q=136.82kN

2.3.3计算简图

主梁端部支承在砖墙上，支承长度为370mm；中间支承在柱上，钢筋混凝土柱截面为350mm?350mm；墙、柱为主梁的铰支座，主梁连续梁计算。

图2-3 计算数

计算跨度： 边跨ln?5.7?0.12?0.35?5.405m 2l0?1.025ln?b0.35?1.025?5.405??5.715m 22

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