迎宾小区18层悬挑脚手架施工方案

悬挑脚手架专项施工方案

ν

qmax

=5×0.033×9504/(384×2.06×105×107800)=0.016 mm ；

大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.05+0.166+0.95=1.166kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: νν

pmax

=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EI

=1166.2×950×(3×9502-4×9502/9 )

pmax

/(72×2.06×105×107800)=1.598 mm； 最大挠度和 ν=ν

qmax

+ ν

pmax

=0.016+1.598=1.614 mm；

小横杆的最大挠度为 1.614 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 950/150=6.333与10 mm,满足要求！ 2.3扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN； 小横杆的自重标准值: P2=0.033×0.95/2=0.016kN； 脚手板的自重标准值: P3=0.35×0.95×1.5/2=0.249kN； 活荷载标准值: Q=2×0.95×1.5 /2=1.425kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.016+0.249)+1.4×1.425=2.373kN； R < 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 2.4脚手架立杆荷载的计算

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作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×22.00=3.356kN； (2)脚手板的自重标准值；采用多层板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35×4×1.5×(0.95+0.3)/2=1.312kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用多层挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.14×4×1.5/2=0.42kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.005×1.5×22=0.165kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.254kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=2×0.95×1.5×2/2=2.85kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.254+ 0.85×1.4×2.85= 9.696kN； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.254+1.4×2.85=10.294kN； 2.5立杆的稳定性计算

风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7μz·μs·ω0

其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用ω0=0.6kN/m2；

μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)

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的规定采用：μz= 0.74；

μs -- 风荷载体型系数：取值为0.214； 经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7 ×0.6×0.74×0.214=0.067kN/m2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:

Mw=0.85 ×1.4WkLah2/10=0.85 ×1.4×0.067×1.5×1.82/10=0.038kN·m； 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N=11.123kN； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N=N'= 12.021kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ=1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m； 长细比: L0/i=196 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188 立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205N/mm2； 考虑风荷载时

σ=9695.82/(0.188×424)+38466.087/4490=130.203N/mm2； 立杆稳定性计算 σ=130.203N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ 不考虑风荷载时

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σ=10294.32/(0.188×424)=129.144N/mm2；

立杆稳定性计算 σ=129.144N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ 2.6连墙件的计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.6，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.6=0.083kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw=1.4×Wk×Aw=1.875kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.875kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf=φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i=300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

A=4.24 cm2；[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN； Nl=6.875 < Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl=6.875小于双扣件的抗滑力 12kN，满足要求！

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