济南将军烟厂联合厂房的方案设计介绍

应力云图（标准值，单位：N/mm2）

最大应力处应力云图（标准值，单位：N/mm2） 7、分析结论

本计算中活荷载（风荷载）取值较大，且大于工程所在地对铝管可能产生的积雪（裹冰）荷载，故不另计算积雪（裹冰）荷载对铝管产生的荷载效应。由以上分析计算结果，铝管在组合荷载作用下产生的最大组合变形为1.975mm，最大组合应力标准值13.157N/mm2。正风压作用下重力荷载分项系数取为1.35（≈1.4），风荷载分项系数1.4，则铝管最大组合应力设计值（≈13.157×1.4=18.42N/mm2）仍远小于铝合金6063-T5的强度设计值

（85.5N/mm2），铝合金管的强度安全储备系数很大。铝管受荷变形最大值1.975mm，为铝

管跨度（5800mm）的1/2937，且此时铝管为弹性变形，远远未达到塑性变形，故铝管也不会在长期荷载作用下产生影响视觉的永久变形（受较大的偶然荷载除外）。

五、 点支式玻璃幕墙系统方案设计简介

为了体现通透明亮的视觉装饰效果，参观走廊外侧设置了张拉自平衡索杆点支式玻璃幕墙。该幕墙系统采用10+12A+10mm钢化中空玻璃，索杆系统采用折线型双索结构，自平衡双索杆支撑系统具备优越的安全可靠性，同时充分满足幕墙视觉外观效果。玻璃通过单点夹持式驳爪固定在支撑系统上，整个结构体系充分体现了点驳玻璃幕墙的视觉效果：无遮挡，结构简洁，视野开阔。使整个建筑即晶莹剔透又雄浑大气。其标准节点图如下所示：

单点夹持式幕墙立面效果

单点夹持式幕墙纵剖节点图

点支式玻璃幕墙纵剖节点图

点支式玻璃幕墙纵剖节点

六、 点支式玻璃幕墙拉索受力分析计算简介

1、风荷载计算

基本参数: 济南地区：抗震6度设防，标高为14.500处风荷载计算。 a. 风荷载标准值

Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) βgz: 14.500m高处阵风系数(按B类区计算): μf=0.5×(Z/10)-0.16＝0.471 βgz=0.89×(1+2μf)=1.729

μz: 14.500m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GB50009-2001) μz=(Z/10)0.32=1.126 风荷载体型系数μs=1.20

Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.729×1.126×1.2×0.450 =1.051 kN/m2 b. 风荷载设计值 W: 风荷载设计值: kN/m2

rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 W=rw×Wk=1.4×1.051=1.472kN/m2

2、幕墙拉索计算 a. 拉索受力计算

组合荷载标准值：qK=WK+0.5×qEAK =1.051+0.5×0.041 =1.072kN/m2 水平荷载设计值：q=W+0.5×qEA =1.472+0.5×0.053 =1.498kN/m2

拉索受力简图如右，玻璃面板水平分格为1.5米，则作用在点驳爪上的水平集力计算如下：

F1=qkBH=1.072×1.50×(3.0+2.3)/2=4.261kN F2=F3=F4=F5=qkBH=1.072×1.50×2.3=3.698kN 竖向集中力：

G1=GAkBH=0.6×1.5×3.0=2.70kN

G2=G3=G4=G5=GAkBH=0.6×1.5×2.3=2.07kN b. 计算模型

使用ANSYS建模进行有限元分析计算，计算模型及荷载输入如下：