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理 对称 行车 单列 非对称 行车 双列 非对称 行车 ?2=0.350 165.88 225.13 65.88 236.99 88.87 76.78 131.76 473.96 177.13 237.92 841.98 420.99 294.69 399.94 117.03 157.87 136.40 234.07 315.74 422.67 ?3=0.475 ?1=0.278 ?2=0.375 ?3=0.324 ?1=0.278 ?2=0.375 ?3=0.502 (4)各梁恒载、活载反力组合
各梁恒载、活载反力组合计算见表10，表中均取主梁最大值。
表10 各梁恒载、活载反力组合计算表
编号 1 2 3 (5)柱反力计算
计算柱反力时，采用表10中主梁的最大反力值。
1G1?(629.42?6.1?581.46?4.68+688.39?3.23?688.39?1.78 5 +581.46?0.33-629.42?0.57)?1968.53KN荷载情况 恒载 车辆双列非对称 1+2 1号梁R1 281.68 347.74 629.42 2号梁R2 265.72 315.74 581.46 3号梁R3 265.72 422.67 688.39 (二)内力计算
按图17给出的截面位置进行计算。
1 2 3 4
5
图17
各截面弯矩计算式为： 1.弯矩
M1-1 式-21)
M2-2 =-R1
×
式-22)
M 3-3
=-R1
×
式-23)
M 4-4
=-R1
×
1.1+G1
×
0.5-R2
×
式-24)
M 5-5 =-R1
×
3.6+G1
×
2.5-R2
×
2.17-R3
×
式-25)
按各梁反力的最大值与柱的最大反力值进行计算。 M2-2 =-629.42×0.5=-314.71 KN·m M 3-3=-629.42×1.1=-692.36 KN·m
M 4-4=-692.36+1968.53×0.5-581.46×0.18=187.24 KN·m M 5-5=-629.42×3.6+1968.53×2.5-581.46×2.17-688.39×0.73
=0(
0.5(
1.1(
0.18(
0.73(
=891.12KN·m 2. 剪力
截
面1-1 V
左
=0 V
右
=-R1
式-26)
截
面2-2 V
左
=
式-27)
截
面3-3 V
左
=
-R1
式-28)
截面
4-4 V
左
= G- R1
式-29)
截面
5-5 V
左
= G- R1- R2
V
式-30)
按各梁反力的最大值与柱的最大反力值进行计算。
截面1-1 V左=0
V右=-629.42KN
截面2-2 V左=-629.42 KN
V右=-629.42 KN
截面3-3 V左=-629.42 KN
V右= 1968.53- 629.42=1339.11 KN 截面4-4 V左= 1339.11 KN
V右= 1339.11-581.46= 757.65 KN
截面5-5 V左= 757.65 KN
V右=757.65-688.39=69.26 KN
(三)截面配筋设计
1.计算公式
盖梁的正截面抗弯承载力计算公式
?0Md?fsdAsz -31)
z?(0.75?0.05lh)(h0?0.5x)(
V
右
=-R1(
V
右
=G-
R1(
V
右
= G- R1- R2
(
右
= G- R1- R2- R3
(
(式
(式-32)
式中：Md——盖梁最大弯矩组合设计值；
fsd——纵向普通钢筋抗拉强度设计值； As——受拉区普通钢筋截面面积；
z——内力臂；
x——截面受压区高度； h0——截面有效高度。
盖梁的抗剪截面应符合下列要求
l?10.3?0Vd?h?10?3fcu,kbh0 (式
30-33)
式中：Vd——验算截面处的剪力组合设计值(KN)；
b——盖梁截面宽度（mm）；
； h0——盖梁截面有效高度（mm）
fcu,k——边长150mm的混凝土立方体抗压强度标准值(MPa)。
盖梁斜截面抗剪承载力计算公式
l??14????3h?0Vd??1???10bh020???????2?0.6P?fcu,k?svfsv
(式-34)
式中Vd——验算截面处的剪力组合设计值；
?1——异号弯矩影响系数，计算简支梁和连续梁近边支点梁段的抗剪承载
力时，取1.0；
P——斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率，P=100?；
b——斜截面受压端正截面处，矩形截面宽度；
h0——斜截面受压端正截面的有效高度；
?sv——斜截面内箍筋配筋率；
fsv——箍筋抗拉强度设计值；
2.配筋设计
盖梁选用C30的混凝土fcd?13.8KN/m,fct?3.9KN/m 选用HRB335级钢筋 fsd?280KN/m,fsd,?280KN/m 保护层取5cm。
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