挂篮计算书

柏溪金沙江大桥挂篮计算书 四川通程路桥建设有限责任公司宜水路C合同段项目经理部 ①、底板砼荷载（按每立方米26KN/m3计算）:考虑考虑箱梁砼浇注时胀膜、动力等因素，超载系数取1.05；浇注砼时的动力系数取1.2；

Gd= =1005.9×1.05×1.2 = 1267.43 KN

②、一侧腹板砼重量（按每立方米26KN/m3计算）: 考虑考虑箱梁砼浇注时胀膜、动力等因素，超载系数取1.05；浇注砼时的动力系数取1.2；

Gf=1483.33 / 2×1.05×1.2 =934.5 KN ③、底模平台板重量W9=248 KN

④、施工荷载（按每平方米2.5KN/m2计算）: Gs=3m×13.5m×2.5KN/m2=101.25KN

挂篮底侧面示意图

底板砼荷载考虑由12根间距为0.85m的I36b（B类工字钢）共同分担，腹板砼由左右各10根间距为0.15m的I36b（A类工字钢）共同分担。底模及底平台和其他荷载分别由A、B类工字钢共同承担；

G底砼= 1267.43 KN G其 = W9＋Gs

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柏溪金沙江大桥挂篮计算书 四川通程路桥建设有限责任公司宜水路C合同段项目经理部 =248+101.25 =349.25 KN

每根工字钢受力：Gb底砼= G底砼/12 = 1267.43/12=105.62KN g其= G底模/32 = 349.25/32=10.91 KN

由于1号块件长度为2米,故砼作用在B类工字钢上的均布荷载为:

qb砼 = 105.62/2= 52.81 KN/m

由于浇1号块件时模板长度为3米,故模板及其他荷载作用在A、B类工字钢上的均布荷载为:

q模 = 10.91/3= 3.64 KN/m

腹板砼荷载由左右各10根间距为0.15m的I36b（A类工字钢）分担

G侧砼= 934.5 KN (砼作用在A类工字钢上的荷载)

每根工字钢受力：GA侧砼= G侧砼/10 = 934.5/10=93.45KN

由于1号块件长度为2米,故作,砼作用在A类工字钢上的均布荷载为:

qa砼 = 93.45/2 = 46.73 KN/m

注：qa砼为A类工字钢砼均布荷载； qb砼为B类工字钢砼均布荷载；q模为A类、B类工字钢的承受底模平台均布荷载。

经以上计算,B类工字钢受力最大,故在校核I36b工字钢时,以B类工字钢计算。 7.1.2受力图示 浇1#块件挂篮底纵梁B类工字钢计算图示qb砼=52.81KN/mq模=3.64KN/m①②③④⑤⑥Ra7.1.3内力计算 Rb根据以上计算图示, 在qb砼=52.81KN/m、q模 = 3.64 KN/m荷载作用下，采用SPA2000可计算出B类工字钢的内力。结果如下: 14

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I36b工字钢力学性能

截面面积 型号 I36b 惯性矩 抗弯截面模量 静面矩 容许弯曲应力 容许剪应力 W（cm3） 920.8 S（cm3） 【σ】（Mpa） 【τ】（Mpa） 541.2 170 110 A（cm2） I（cm4） 83.64 16574 用SAP2000计算出B类工字钢

支撑反力为：RAa =85.93KN RAb=30.61 KN 最大弯矩：Mmax =10672.59KN·cm (当x=2.0m处) 最大剪力：Qmax =85.93 KN (后横梁支点处) 最大挠度：fmax =9.3mm

同理可计算出在qa砼 = 46.73 KN/m、q模 = 3.64 KN/m荷载作用下荷载作用下，A类工字钢的内力和反力。(计算前后横梁用)

用SAP2000计算出A类工字钢

支撑反力为：RBa = 76.91KN RBb = 27.47 KN 最大弯矩：Mmax = 9554.21 KN·cm (当x=2.0m处) 最大剪力：Qmax = 76.91 KN (后横梁支点处) 最大挠度：fmax = 8.3mm 7.1.4对B类工字钢进行受力验算 ①、抗弯强度验算

??Mmax10672.59??10?115.91MPa?[?]?170MPa W920.8抗弯强度满足要求 ②、抗剪强度验算

??Qmax·S85.93?541.2??10?23.38MPa?[?]?110MPa I·b16574?1.2抗剪强度满足要求 ③、刚度验算

fmax?0.93cm?L580cm??0.96cm 600600刚度满足要求。

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柏溪金沙江大桥挂篮计算书 四川通程路桥建设有限责任公司宜水路C合同段项目经理部 7.2浇筑29号块件时,底模纵向I36B 工字钢计算 根据以前主纵梁计算可知，挂篮在浇注1号块件时，后横梁承受的荷载为最不利，在浇注29号块件时，前横梁受力为最不利。故有必要对浇筑29号块件时，底模纵向I36b工字钢进行计算，一则验算在此工况下I36B工字钢的强度、刚度，二则可计算出作用在前横梁上的作用力。其余8号块件、19号块件不是控制块件就不用再计算了。

7.2.1.荷载组合情况

①、底板砼荷载（按每立方米26KN/m3计算）:考虑考虑箱梁砼浇注时胀膜、动力等因素，超载系数取1.05；浇注砼时的动力系数取1.2；

Gd= 677.22×1.05×1.2 = 853.3 KN

②、一侧腹板砼重量（按每立方米26KN/m3计算）: 考虑考虑箱梁砼浇注时胀膜、动力等因素，超载系数取1.05；浇注砼时的动力系数取1.2；

Gf=963.794 / 2×1.05×1.2 =607.19 KN ③、底模平台板重量W9=248 KN

④施工荷载（按每平方米2.5KN/m2计算）: Gs=4.5m×13.5m×2.5KN/m2=151.88KN 7.2.2 分布荷载计算

底板砼荷载考虑由12根间距为0.85m的I36b（B类工字钢）共同分担，腹板砼由左右各10根间距为0.15m的I36b（A类工字钢）共同分担。底模及底平台和其他荷载分别由A、B类工字钢共同承担；

G底砼= 853.3 KN G其 = W9＋Gs

=248+151.88

=399.88 KN

每根工字钢受力：Gb底砼= G底砼/12 = 853.3 /12=71.11KN g其= G底模/32 = 348.88/32=10.9 KN

由于29号块件长度为4米,砼荷载作用在B类工字钢上的均布荷载为:

qb砼 = 71.11/4= 17.78 KN/m

由于浇29号块件时模板长度为4.5米,故模板及其他荷载作用在A、B类工字钢上的均布荷载为:

q模 = 10.9/4.5= 2.42 KN/m

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