挂篮计算书

柏溪金沙江大桥挂篮计算书 四川通程路桥建设有限责任公司宜水路C合同段项目经理部 =1541.27 KN 作用在单根主纵梁上的反力为Q = Q总/2 = 770.64 KN

即在在荷载组合Ⅰ情况下，浇注1号块件时前上横梁作用在主纵梁的反力为:

Q = 770.64 KN

4.1.2同理可计算出挂篮前端在其他规格箱梁节段荷载作用下前端受力： 同理可计算出在荷载组合Ⅰ情况下,浇注1号、9号、18号、29号块件时一根挂篮主纵梁前端受力分别为：

QⅠ1 = 770.64 KN QⅠ9 = 838.28 KN QⅠ18 = 891.10 KN QⅠ29 = 1052.64 KN 由以上计算可知：在浇注29号块件时, 在荷载组合Ⅰ情况下, 一根主纵梁前端受力最不利,最大受力为:

QⅠ29 = 1052.64 KN

5、 在荷载组合Ⅰ情况下，挂篮主纵梁内力计算及强度、刚度计算 5.1挂篮受力图示

根据挂篮设计图,挂篮主纵梁受力图示为:

作用在主纵梁前端的力QI29 = 1052.64 KN精轧螺纹钢后锚杆作用在主纵梁前端的力QI29 = 1052.64 KN

根据已算出的挂篮主纵梁前端的受力, QⅠ29 = 1052.64 KN, 采用SAP2000可计算出 9

柏溪金沙江大桥挂篮计算书 四川通程路桥建设有限责任公司宜水路C合同段项目经理部 三角斜拉式挂篮主要构件的内力。 5.2 挂篮主纵梁及斜拉带、立柱的几何特牲

主纵梁的几何特牲，考虑到主纵梁已用了几个工地，其内部已严重锈蚀，在计算时钢板计算厚度按实际厚度减少2mm计算。 A1钢板的面积为： A1 = 95.6×2×1.4 = 267.68cm2 A2钢板的面积为： A2 = 50×2×2 = 200cm2 A1钢板的惯性矩为：Ix1 = 2×bh3/12 = 2×1.4×95.63/12 = 203868.66 cm4 A2钢板的惯性矩为：Ix2 = 2×bh3/12 = 2×50×23/12 = 66.67 cm4 组合截面惯性矩为：

IX = Ix1+Ix2+d2A2

=203868.66+66.67+（95.6/2+2/2）2×200 =680223.33 cm4 ωx = Ix/(h/2)

= 680223.33/50 = 13604.47 cm3 主纵梁截面积为: A = A1 + A2

= 267.68+200

= 467.68cm2 立柱的几何特性：

立柱采用2[40a的槽钢，其截面特性为：

截面高度H=400mm；截面宽度B=100mm；翼缘厚度tf=18mm；腹板厚度tw=10.5mm； 中性轴距离z0=24.9mm；

截面面积A=2×A1=2×7504=15008 mm2 =150.08cm2

惯性矩Ix=2Ix1=175777000×2=351554000mm4 = 35155.4 cm4 10

柏溪金沙江大桥挂篮计算书 四川通程路桥建设有限责任公司宜水路C合同段项目经理部 截面模量Wx=2Wx1=2×878885=1757770=1757.77cm3；单位重量:58.906Kg/m。 斜拉带几何特牲：

斜拉带采用20cm宽，4cm厚的锰板，在开孔处加宽，由于斜拉带只承受轴力，故只计算斜拉带的截面积。

A斜 = 20×4 = 80 cm2

5.3内力计算

采用SAP2000计算可得出主纵梁最大弯矩、剪力、轴力如下:计算时考虑了主纵梁及斜拉带的自重。

主纵梁最大内力为: Mmax=136138 KN·cm Nmax=1056 KN Qmax=804.154 KN 斜拉带受拉力最大为: N斜=1339.924 KN 立柱受力为: N立=1647.29 KN 后锚反力为: N反= 876.71 KN

作用在箱梁前端砼上的力为: N前 =2005.20 KN

5.4主纵梁强度及刚度复核

由于挂篮主纵梁为压弯构件,故应计算在受弯和受压时的强度是否满足强度要求 5.4.1挂篮前支点断面强度验算 轴心受压

N1056KN??22.58MPa A467.68cm2抗弯强度验算

M136138 ??10?100.07MPa?[?]?230MPa W13604.47NM????22.78?100.07?122.85MPa?[?]?230MPa

AW抗弯强度满足要求

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柏溪金沙江大桥挂篮计算书 四川通程路桥建设有限责任公司宜水路C合同段项目经理部 5.4.2抗剪强度验算 矩形截面最大剪应力为平均剪应力的1.5倍,故有

?max?Q·33?876.71 ??10?28.12MPa?[?]?110MPa A·22?467.68抗剪强度满足要求 5.4.3主纵梁刚度验算

采用SAP2000可计算出挂篮前端的挠度为:28.7mm

fmax?28.7mm?L14000mm??35mm 400400刚度满足要求。 5.5 斜拉带强度复核

斜拉带承受的拉力为N斜=1339.9 KN 斜拉带断面积为:A=80cm2

N1339.9??10?167.5MPa < 230 MPa A80强度满足要求。

6、浇筑砼时挂篮后锚安全性验算

根据计算挂篮后锚抗拔力为Nmax = 876.71KN，每根主梁上选用三组分配梁，共采用6根υ32精轧螺纹钢，采用做后锚的υ32精轧螺纹钢必需每根做张拉试验，张拉力为700KN，做后锚计算时，其υ32精轧螺纹钢同样按图柢上要求，其张拉力控制为673KN。同时考虑到后锚υ32精轧螺纹钢承受疲劳荷载，在使用时应注意更换。

在浇砼时（在最不利的条件下）挂篮后锚安全系数为：

K=6×673/876.71=4.61>[K]?1.5

故挂篮在浇砼时是安全。 7、挂篮底模纵向I36b工字钢计算：

挂篮底模纵向工字钢采用I36b,单个挂篮纵向工字钢共32根,根据其分布图将底模工字钢分为a、b两种类型。计算时根据箱梁各块件荷载分布表,分别计算I36B工字钢的受力，找出最不利的情况。通过以前计算可知挂篮后下横梁在浇筑1号块件时为最不利，挂篮前上、前下横梁在浇筑29号块件时为最不利，为配合计算前、后下横梁的需要，以下分别计算浇1号块件和浇29号块件时底模纵向I36B工字钢的受力。

7.1浇筑1号块件时,底模纵向I36B 工字钢主算 7.1.1.荷载组合情况

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