模板工程专项施工方案

混凝土自重 24×0.18×0.4×1.2=2.07 KN/m 钢筋荷重 1.1×0.18×0.4×1.2=0.095 KN/m 施工人员设备荷载 2.5×0.4×1.4=1.4 KN/m 合计 q=3.66 KN/m

3.3.1抗弯承载力计算：小愣下的大愣间距为1200㎜，是一个等跨多跨连续梁，按四跨计算。

则：M=KM×qL2=-0.107×3.66×12002=-0.564×106 N·㎜

1W= bh2=100×502/6=4.17×104㎜3

6M0.564?106?622

σ===10.536 N/㎜＜fm=13N/㎜

W100?502满足要求

3.3.2抗剪强度验算：

v=Kv·ql=-0.464×3.66×1200=-2.037×103 N

3v剪应力 ?==3×2.037×103/2×100×50

2bh=0.611＜fv=1.4 N/㎜2

3.3.3挠度验算

按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250。 ω=0.667 qL4/（100EI） 式中：

q—作用在平板次龙骨上的均匀荷载（N/㎜） E—次龙骨的弹性模量（N/㎜2），E=0.9*104 N/㎜2 I—模板的截面惯性矩（㎜4），I=bh3/12=100×503/12=2.083×105㎜4 代入各值计算：

ω=0.667 qL4/100EI

=0.667×3.66×4004/（100×0.9×104×2.083×105）

L=0.3㎜＜[ω] ==1200/250=4.8㎜

250满足要求 3.4主龙骨验算

用Φ48*3.5钢管,间距最大1.2m,支撑杆有效面积489 ㎜ 2（内径R=41）取弹性模量E=2.06*105N/㎜2 φ=0.434

1)抗压强度验算

N=9.5*2.12*1.2=24.168KN

【N】=489*215=105.135KN>24.168KN（满足要求） 2)稳定性验算

δ=N/ΦA=24.168/0.434*489=113.88N/㎜2<215 N/㎜2（满足要求） （3）.2 墙体模板计算 （3）.2.1 荷载计算:

（3）.2.1.1 新浇混凝土时模板产生的侧压力① 地下室层高5.25M,按5.25M计算,侧压力为

F1=0.22уct0β1β2V1/2 F2=Hуc 两者取最小值

式中:

F1 、F2—新浇混凝土对模板产生的最大侧压力 уc—混凝土重力密度，取24KN/M t0 –新浇混凝土的初凝时间（t0=

200），按商品混凝土为4h-6h，

20?15取t0=5h

υ—混凝土浇筑速度，取υ=1M/h β1--外加剂影响修正系数，β1=1.0

β2—混凝土坍落度修正系数，按坍落度130㎜-150㎜，取β2=1.15 得： F1=0.22*24000*5*1.0*1.15*11/2=30.36KN/M2 F2=5.25*24=126 KN/M2> F1

2

取F= F1=30.36 KN/M

（3）.2.1.2 倾倒混凝土对模板产生的荷载②

混凝土采用泵管浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载F2=4 KN/M2。 （3）.2.1.3荷载组合

由①、②两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为 F=1.2*30.36+1.4*4=42.03 KN/M2

（3）.2.2 模板及主、次龙骨的设计及验算 （3）.2.2.1 模板验算

18㎜模板弹性模量为1.0×104 N/㎜2，受力按四等跨连续梁考虑，查表得：

KM=-0.107 KV=-0.464 KW=0.632

a、抗弯强度验算

M2

M= KM×q1L σ=≤fm

W式中：

M—弯距设计值（N·㎜）

q1—作用在墙体模板上的均布荷载（N/m）

L—次龙骨（50×100松木枋）间距不大于250㎜ σ—受弯应力设计值（N/㎜2） W—截面抵抗距bh2/6（㎜3）

fm—模板的抗弯强度设计值（N/㎜2），按〖建筑施工手册〗

取11 N/㎜2

查表得：KM=-0.107 KV=-0.464 KW=0.632

则M= KM×qL2=-0.107×42.03×2502=-0.281×106N·㎜

1 W= bh2=1000×182/6=5.4×104㎜3

6Mσ==0.281×106/5.4×104=5.20 N/㎜2＜fm=11 N/㎜2

W模板满足强度要求 b、抗剪强度验算：

V=KV*ql=-0.464×42.03×250=-4.88×103 N

剪应力 ?=

3v3

=3×4.88×10/2×1000×18 2bh=0.406＜fv=1.4 N/㎜2

满足要求 c、挠度验算

按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250。

ql4ω=0.667

100EI=0.667×42.03×2504/100×1.0×104×4.86×105

L=0.225㎜＜[ω]==250/250=1㎜

250满足要求 式中：

q—作用在平板模板上的均匀荷载（N/㎜） E—模板的弹性模量（N/㎜2），E=1.0 *104 N/㎜2

43354

I—模板的截面惯性矩（㎜），I=bh/12=1000×18/12=4.86×10㎜ （3）.2.2.2 次龙骨验算

松木设计强度和弹性模量如下：

fv=1.4 N/㎜2 fm=13 N/㎜2 E=9000 N/㎜2 a、抗弯强度验算： 混凝土侧压力设计值：

q=F×0.25=42.03×0.25=10.51KN/m

松木枋竖愣外的横愣间距为500㎜，是一个等跨多跨连续梁，按四跨计算。 查表得： KM=-0.107 KV=-0.464 KW=0.632 则：M=KM×qL2=-0.107×10.51×0.52=-0.281×106 N·㎜

1W= bh2=100×502/6=4.17×104㎜3

6M0.281?106?6σ===3.37 N/㎜2＜fm=13N/㎜2 2W100?50满足要求

b、 抗剪强度验算：

v=Kv·ql=-0.464×10.51×0.5=-2.44×103 N

3v剪应力 ?==3×2.44×103/2×100×50

2bh=0.732＜fv=1.4 N/㎜2

满足要求 c、挠度验算

按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250。 ω=0.667 qL4/（100EI） 式中：

q—作用在平板次龙骨上的均匀荷载（N/㎜）（为30.36×0.25）

24

E—次龙骨的弹性模量（N/㎜），E=0.9*10 N/㎜2

I—模板的截面惯性矩（㎜4），I=bh3/12=100×503/12=1.04×106㎜4 代入各值计算：

ω=0.667· qL4/100EI

=0.667×30.36×0.25×5004/（100×0.9×104×1.04×106）

L=0.338㎜＜[ω] ==500/250=2㎜

250满足要求

（3）.2.2.3 主龙骨验算

用两根Φ48*3.5钢管,根据模板排版图取最不利情况500×1050

查表得： fv=125 N/㎜2 fm=215 N/㎜2 E=2.06×105 N/㎜2

I=2×12.19×104㎜4 W=2×5.06×103㎜3

a 、抗弯强度验算 抗弯承载力计算，背愣外的对拉螺栓间距不等，取连续跨度1050㎜最不利情况荷载：q=42.03×1.05×0.5=22.07KN/m

查表得： KM=0.125 KV=-0.625 KW=0.521 则：M=KM×qL2=0.125×22.07×5002=0.69×106 N·㎜

3

W=2×5.06×10

Mσ==68 N/㎜2＜fm=215N/㎜2

W满足要求 b、 挠度验算

按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250。 ω=0.521· qL4/（100EI） 式中：

q—作用在平板次龙骨上的均匀荷载（N/㎜）（为30.36×0.5=15.18） E—主龙骨的弹性模量（N/㎜2），E=2.06*105 N/㎜2 I—两根钢管的截面惯性矩（㎜4），I=2×12.19×104㎜4 代入各值计算：

ω=0.521· qL4/100EI

=0.521×15.18×5004/（100×2.06*105×2×12.19×104）

L=0.1㎜＜[ω] ==500/250=2㎜

250满足要求

c、墙体对拉螺栓验算：地下室外墙采用Φ14对拉螺栓 N=42.03×1.05×0.5 =22.07KN

Nσ==22070/156=141 N/㎜2＜245 N/㎜2

A满足要求

（3）.3 梁模板的验算（450*1100） （3）.3.1 底模验算

（3）.3.1.1 抗弯强度验算

1) 荷载

底模自重 5*0.02*0.45*1.2=0.054