毕业设计（论文）-往复活塞式压缩机设计

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核：

T＂m?此处不做校核，只校核总切向力。

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”所作切向力图的正确性可用热力学中计算所得处的轴功率计算平均切向力Tm来校

30Nz （5-15） ?rn5．4 总切向力的叠加及总切向力图的绘制

5.4.1 总切向力的叠加

单作用压缩机由于只在向端行程（180°～360°）压缩气体,列的切向力图一般只在向盖侧行程中出现一个大峰。

在多列压缩机中，整个压缩机的总切向力是由各列的切向力叠加而成的。各列切向力在叠加时，要注意各列切向力的相位叠加原则：

α角的总切向力等于α角时基准切向力+非基准列（α超前角）时的切向力。 习惯上压缩机曲轴驱动侧（低压侧）的第一列作为基准列，其余列则按该列曲柄相对基准列曲柄的错角，顺曲轴转向一一叠加。

对共同一个曲拐而气缸中心线之间有某一夹角的压缩机，按旋转方向是前置的列，其切向力比后置列的切向力向前移过等于气缸中心线夹角的角度后，才能叠加。

若某列的曲拐错角比基准列超前，则超前列所超前的角度应与基准列的0°相重合，即超前列的切向力图要按自己的坐标向左移过所超前的角度，再与落后列的切向力图型叠加。

对一台压缩机，在各列曲拐错角相等的情况下，哪一列超前，哪一列落后，对整机的切向力图都有影响，所以为了使惯性力尽可能自相平衡，应选择多种方案，进行计算比较。

5.4.2 不同方案总切向力图的绘制

方案一：本设计压缩机共有三列气缸，两列气缸之间夹角为60°，曲轴顺时针转动，

Ⅱ级气缸在左边，Ⅰ级气缸的二列在右边，以左边的气缸为基准列，为第一列。

图5.6 方案一结构

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曲柄转角α（°） 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360

切向力 0.000 -0.501 -0.287 -0.133 -0.296 -0.518 -0.773 -1.029 -1.249 -1.404 -1.477 -1.465 -1.373 -1.216 -1.012 -0.778 -0.526 -0.265 0.000 0.271 0.547 0.834 1.133 1.447 1.778 2.131 2.524 2.990 3.588 4.415 4.474 3.884 3.188 2.424 1.626 0.815 0.000

曲柄转角α（°） 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 0 10 20 30 40 50

切向力 0.480 0.287 0.082 -0.104 -0.248 -0.338 -0.374 -0.365 -0.321 -0.254 -0.174 -0.088 0.000 0.120 0.242 0.365 0.489 0.610 0.725 0.830 0.934 1.053 1.226 1.514 2.092 1.717 1.326 0.949 0.604 0.292 0.000 0.000 -0.049 0.320 0.643 0.683 0.622

曲柄转角α（°） 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110

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表5-6 方案一总切向力 力单位：kN

切向力 -0.374 -0.365 -0.321 -0.254 -0.174 -0.088 0.000 0.120 0.242 0.365 0.489 0.610 0.725 0.830 0.934 1.053 1.226 1.514 2.092 1.717 1.326 0.949 0.604 0.292 0.000 0.000 -0.049 0.320 0.643 0.683 0.622 0.480 0.287 0.082 -0.104 -0.248 -0.338

总切向力 0.11 -0.58 -0.53 -0.49 -0.72 -0.94 -1.15 -1.27 -1.33 -1.29 -1.16 -0.94 -0.65 -0.27 0.16 0.64 1.19 1.86 2.82 2.82 2.81 2.84 2.96 3.25 3.87 3.85 3.80 4.26 4.84 5.39 5.10 4.36 3.43 2.83 2.17 1.25 0.28