年产300万吨矿井的35KV变电所设计

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当断路器的Ibr较系统短路电流大很多时，为了简化计算，也可用次暂态电流I*进行选择，即：Ibr〉= I*。 （4） 动稳定校验

若断路器的极限通过电流峰值imax大于三相短路时通过断路器冲击电流ish,则其动稳定性便满足要求，即imax〉=ish。 （5） 热稳定校验

制造厂给出了断路器t秒内的热稳定电流It，即在给定时间t内,电流通过断路器时，其各部分的发热温度不会超过最高短时允许发热温度。因此，制造厂规定的短时允许发热量应不大于断路器间短路电流所发出的热量Qt，则此断路器满足热稳定要求。可表示为：

I2t?Qt。

初步拟定选用的断路器型号为SW3—35/1000型少油断路器。

校验：

（a） SW3—35/1000型少油断路器额定电压为35KV，UNW=35KV， UN=UNW，符合条件。

（b） SW3—35/1000型少油断路器额定电流为1000A，最大长期工作电流为：

IWMAX=

SNT3UN?100003?35?164.962A

IN?1000A IN〉=IWMAX

因此，负荷技术条件。

（c） 断路器开断电流Ibr=16KA，I*=6.08KA,Ibr〉=I*’符合技术条件。

（d） imax=40KA，ish=18.47KA则imax〉=ish满足动稳定条件。

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（e） It=16KA，t=4s

22I2t?t?16?4?1024KAs

Qt=16.58KA2s，则I2tt〉Qt满足热稳定校验。 SW3—35/1000型少油断路器参数见下表4—3所示。 型号 断流容量 额定电流 额定电压 极限通过电流峰值 4s热稳定电流 固有分闸时间 固有合闸时间 SW3—35/1000 1000MVA 1000A 35KV 42KA 16.5KA <=0.06s <=0.16s 表4—3 （五） 35KV隔离开关的选择 以QS1为例：

例：隔离开关长时最大工作电流： Ig=

S3U120177.183?35?332.85A

故选用GW5--35G/600型户外隔离开关。其主要参数见下表4—4。

型号 额定电压 额定电流 极限电流峰值 5s热稳定电流 GW5--35G/600 35KV 600A 72KA 16KA 表4—4 由表3--1查得其最大运行方式下，I(d3)=5.91，ish=15.08KA。 （1） 动稳定校验

ish=15.08KA<72KA=imax

故动稳定性符合要求。

（2） 热稳定校验

tj=2.5+0.2=2.7s

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I5?I??tjts?5.91?2.7?5.91?0.734?4.34KA?16KA 5故热稳定性符合要求。

为了便于检修时接地，进线35KV开关应带接地刀闸，按照同样的步骤，可选QS2~QS8均为GW5--35G/600型户外隔离开关。 （六） 35KV避雷器的选择

（1）由于避雷器的额定电压应与系统额定电压相同，所以应选用额定电压为35KV的避雷器。

（2）由于35~60KV系统多为小接地电流系统，以中性点绝缘或经消弧线圈接地方式运行。因此，避雷器的灭弧电压不应低于设备最高运行电压的100%。所以，考虑其灭弧电压应选为41KV，综上所述，考虑选用HY5WZ-42/134型避雷器，放电记录仪选两台JS—4。

根据规程规定，变电所的每段母线上均应装设阀型避雷器。由于变电所母线分两段，因此，选两组阀型避雷器。

4.2 6KV电气设备选择

6KV侧电气设备一般都布置在变电所内部，所以，在电气设备选择方面与35KV侧电气设备的选择有所不同。

（一） 6KV高压开关柜的选择

6KV高压开关柜考虑选用GG--1型固定式高压开关柜，目前在矿山变电所运用较多。

确定一次线路方案应与供电系统图上的要求相适应，供电系统图如下4.2所示：

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图4.2是一个示意图，简单示出了6KV母线上可能连接的情况。查《煤矿电工手册》四分册表4—5—4可的：

（1） 进线柜选2台GG—1A—25型（适用于架空进线）。 （2） 母联柜选GG—1A—95与GG—1A—11两柜联合使用。 （3） 双回路出线及架空线路柜选用GG—1A—07型20台。 （4） 单回路出线柜选用GG—1A—03型6台。

（5） 电压互感器及避雷器柜选用GG—1A—54型2台。

在以上开关柜的选择中，已充分考虑了继电保护与测量的要求，并按此要求选择了开关柜中的电流互感器（与零序电流互感器型号相同）。

下面对高压配电柜进行校验：

（a） 6KV侧最大长时工作电流应按一路故障一路工作考虑：

Ig?Sca.63Ue?20177.183?6?1941.61A

（b） 6KV侧热稳定电流Is

tj=1.5+0.2=1.7s

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