年产300万吨矿井的35KV变电所设计

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当有穿越负荷的两回电源进线的中间变电所，其受配电母线及桥式接线变电所主变二次侧的配电母线，多采用单母线分段，多用于具有一、二级负荷，且进线较多的变电所。不足之处是当其中任一段母线需要检修时，接于该母线的全部进出线均应停止运行。单母线分段接线见图3.2所示。

（2）下井电缆回数确定

下井电缆回数Cn的确定，按下式：

Cn??(Pp?1.02Pd)2?(Qp?1.08Qd)2360?6.33?1?18414.07360?6.33?3.14?4

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式中Pp，Qp—井下主排水泵计算有功、无功负荷，KW、kvar

Pd，Qd—井下低压总的计算有功、无功负荷，KW、kvar “360”—150mm2下井电缆（表2-24）经最高45℃温度修正后

的安全载流量，A

“1”—规程规定所必需的备用电缆

经过上面的讨论得出的供电系统如图3--1所示。图中为了防止有电能反馈现象在变电所电缆型6KV出线的断路器两侧均安装了隔离开关，同时，对于架空型的6KV母线出线的断路器两侧也装设了隔离开关。

3.2 系统断路计算

短路是供电系统中最常见的故障。可以分为三相对称短路，两相短路，两相接地短路，一相接地短路等。短路发生时，短路回路中将出现很大的短路电流值，对供电系统造成一定的危害。

由于煤矿供电系统一般都采用的是小接地的电流系统，且距发电厂较远（本设计中，矿区变电所距上级电源8km）.故单相短路电流值一般小于三相短路电流值，两相短路电流值亦比三相短路电流值小。因此，三项短路的后果最严重。

当d1点发生三相对称短路时，其运行方式有两种。如图3—3所示。

（a） (b)

图3—3

取Sj=100MVA Uj1=37KV Uj2=6.3KV

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则 Ij1?1003Uj11003Uj2?1.56KA(35KV级）

Ij2??9.165KA （6KV级）

由于煤矿变电所距上级电源8km，则架空线l1电抗

0.4?8?100 Xl1?0.234

372**已知系统运行电抗X*xmin?0.03 Xxmax?0.07 Xs?0

由图3--3可以看出，图（a）是最大运行方式，在这种情况下，从电源到d1的阻抗最小，通过d1点的短路电流必最大。而此时为最大运行方式：

X*d1.min?0.03?0.234?0.264 则 短路电流相对值为

1 I*??3.79 d1.min0.264图（b）是最小运行方式，在这种情况下，从电源到d1点的阻抗最大，则通过d1点的短路电流必最小，即此时为最小运行方式

X*d1.max?0.07?0.234?0.304 则由此根据 I*d1.min? I*d1?3.29 则d1点短路参数为

3) I(d1.max?3.79?1.56?5.91KA

1X*d1.max 可以得出

ish.d1?2.55I(3)d1..max?15.08KASd1?2.55Sj?379MVAI*(3)d1.min?3.29?1.56?5.13KA

2)(3)I(d1.min?0.866Id1.min?4.44KA当d2点发生短路时，如下图3--3所示：

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（a） (b)

图3—4

由图3—4可以看出，图（a）为最大运行方式，图（b）为最小运行方式。

现在来求变压器的相对阻抗。根据X?Ud%*b1SjSbe 由表2-2可得：

则Ud%?8% Sbe?20000KVA Sj?100MVA

X?Ud%*b1SjSbe100?106?0.08??0.4 320000?10X*d2.min?0.03?0.234?0.4?0.664

X*d2.max?0.07?0.234?0.4?0.704

据此，可以得出短路参数为：

3) I(d2.max?Ij2X*d2.min?9.165?13.803KA 0.664ish.d2?2.55I(3)d2.max?35.197KA Sd2?SjX*d2.max?Ij2Xd2.max?150.602MVA

9.162?13.014 KA 0.704I

(3)d2.min?2)I(d2.min?0.866?Id2.min?11.270KA

一般不考虑附加电源的反馈短路电流。原因有二：6KV母线上本身的

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